РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ
Расчет по прочности
5.19*. Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие положительного изгибающего момента1 следует выполнять по формулам табл. 93* по одному из расчетных случаев А, Б или В (черт. 16) в зависимости от величины напряжения в бетоне sb на уровне центра тяжести железобетонной плиты и напряжения в продольной арматуре sr, отвечающего деформации бетона при напряжении sb.
_____________
1 Вызывающего в верхнем поясе сжатие.
Таблица 93*
Критерии и |
Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях |
|||
проверки |
А |
Б |
В |
|
Критерии: |
||||
соотношения жесткостей |
EbIb £ 0,2EstIs |
- |
- |
|
напряжений в бетоне (сжатие +, растяжение -) |
||||
напряжений в расчетной продольной арматуре (сжатие +, растяжение -) |
||||
Проверки: |
||||
железобетона (сжатие +, растяжение -) |
- |
- |
||
стального верхнего пояса (сжатие +, растяжение -) |
M - ZbsNbr ¾¾¾¾¾ - æ4Ws2,s Nbr - ¾¾ £ ml m Ry As |
M - ZbsNbr,R ¾¾¾¾¾ - æ3Ws2,s Nbr,R - ¾¾¾ £ mRy As |
||
стального нижнего пояса (растяжение +, сжатие -) |
M - ZbsNbr ¾¾¾¾¾ + æ3Ws1,s Nbr + ¾¾ £ m Ry As |
M-ZbsNbR,r ¾¾¾¾ + æ3Ws1,s NbR,r + ¾¾ £ m Ry As |
M - ZbsNbr,R ¾¾¾¾¾ + æ3Ws1,s Nbr,R + ¾¾ £ mRy As |
|
В табл. 93 обозначено:
M = M1 + M2 — полный изгибающий момент (принимают так же, как и М1 и М2 с соответствующим знаком);
M1 — изгибающий момент первой стадии работы (нагрузку воспринимает стальная часть конструкции);
M2 — изгибающий момент второй стадии работы (нагрузку воспринимает сталежелезобетонная конструкция), определяемый для статически неопределимых систем с учетом ползучести бетона, обжатия поперечных швов, образования поперечных трещин в растянутых зонах железобетонной плиты, а также усадки бетона и изменений температуры;
sbi, sri — уравновешенные в поперечном сталежелезобетонном сечении напряжения, возникающие на уровне центра тяжести поперечного сечения бетона от его ползучести, обжатия поперечных швов сборной плиты, усадки бетона и изменений температуры (за исключением случая, когда температура железобетонной плиты согласно п. 5.10,г выше, чем стали, и расчеты проводятся по формулам табл. 93*—95) соответственно в бетоне и в продольной арматуре;
Аs = As1 + Aw + As2 — площадь нетто поперечного сечения стальной балки;
Аs1, As2, Aw, Ab, Ar = Ars — площади элементов поперечного сечения соответственно стальных нижнего и верхнего поясов, стальной вертикальной стенки, бетона плиты, продольной ненапрягаемой арматуры плиты;
;;-моменты сопротивления;
— условный момент сопротивления на уровне центра тяжести сечения бетона;
Istb, Is — моменты инерции нетто соответственно сталежелезобетонного поперечного сечения балки, приведенного к стали, и поперечного сечения стальной балки;
Zb,stb, Zbs, Zs1,s, Zs2,s - расстояние согласно черт. 16;
— коэффициент приведения, принимаемый по п. 5.16;
nb — коэффициент приведения, принимаемый по п. 5.5;
eb,lim = 0,0016 — предельная (для сталежелезобетонных конструкций) относительная деформация бетона в уровне центра тяжести его поперечного сечения;
Ry, Rb, Rr = Rrs — расчетные сопротивления соответственно материала стальной конструкции по пп. 4.6* и 4.7*, бетона сжатию по п. 3.24*, ненапрягаемой продольной арматуры по п. 3.37*;
æ3 = 1 + h (æ - 1) — поправочный коэффициент к моменту сопротивления при расчете прочности стальной балки на совместное действие изгибающего момента и осевой силы;
æ3
æ4 = ¾ - поправочный коэффициент к моменту сопротивления при проверке стального
ml верхнего пояса, принимаемый не менее 1,0;
æ — коэффициент, принимаемый по п. 4.26*;
h — коэффициент, принимаемый по табл. 94;
m — коэффициент условий работы стальной конструкции, принимаемый по п. 4.19*;
mb — коэффициент условий работы бетона, принимаемый по п. 3.25;
mr — коэффициент условий работы арматуры, принимаемый по пп. 3.29*—3.45;
— коэффициент условий работы верхнего стального пояса, учитывающий его разгрузку прилегающим недонапряженным бетоном и принимаемый не более 1,2;
k — коэффициент, учитывающий увеличение относительных деформаций бетона при развитии пластических деформаций;
при этом k = 1, если ;
в случае если [1+h(æ-1)], k определяют интерполяцией между предельными значениями k = 1,0 и .
Черт. 16. Усилия, напряжения и деформации в сталежелезобетонном поперечном
сечении, воспринимающем положительный изгибающий момент
Таблица 94
As2 |
Значения коэффициента h при N / AsmRy, равном |
||||||||
As1 |
0 |
0,05 |
0,10 |
0,15 |
0,20 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
|
0 |
1,0 1,0 |
1,0 0,98 |
1,0 0,94 |
1,0 0,90 |
1,0 0,87 |
1,0 0,81 |
0,99 0,75 |
0,98 0,67 |
|
0,2 |
1,0 1,0 |
1,0 0,97 |
1,0 0,92 |
1,02 0,87 |
1,03 0,80 |
1,04 0,70 |
1,05 0,57 |
1,06 0,38 |
|
0,4 |
1,0 1,0 |
1,04 0,90 |
1,08 0,80 |
1,12 0,67 |
1,14 0,52 |
1,16 0,34 |
1,19 0,53 |
1,20 0,68 |
|
0,6 |
1,0 1,0 |
1,10 0,84 |
1,19 0,64 |
1,28 0,40 |
1,35 0,56 |
1,40 0,75 |
1,44 0,95 |
1,46 1,13 |
|
0,8 |
1,0 1,0 |
1,20 0,61 |
1,39 0,51 |
1,55 0,84 |
1,70 1,12 |
1,83 1,36 |
1,93 1,60 |
1,98 1,86 |
|
1,0 |
1,0 1,0 |
1,29 1,29 |
1,63 1,63 |
2,04 2,04 |
2,47 2,47 |
2,86 2,86 |
3,20 3,20 |
3,38 3,38 |
|
Продолжение табл. 94
As2 |
Значения коэффициента h при N / AsmRy, равном |
||||||
As1 |
0,40 |
0,45 |
0,50 |
0,55 |
0,60 |
0,65 |
0,70 |
0 |
0,96 0,58 |
0,95 0,45 |
0,92 0,28 |
0,88 0,52 |
0,83 0,68 |
0,75 0,76 |
0,63 0,82 |
0,2 |
1,07 0,49 |
1,06 0,61 |
1,05 0,72 |
1,02 0,82 |
0,99 0,91 |
0,90 0,99 |
0,75 1,05 |
0,4 |
1,21 0,84 |
1,20 0,98 |
1,18 1,12 |
1,16 1,22 |
1,13 1,30 |
1,09 1,38 |
1,04 1,42 |
0,6 |
1,47 1,30 |
1,46 1,45 |
1,45 1,58 |
1,42 1,69 |
1,39 1,76 |
1,35 1,84 |
1,30 1,90 |
0,8 |
2,00 2,08 |
2,02 2,29 |
2,01 2,47 |
1,99 2,52 |
1,97 2,50 |
1,91 2,46 |
1,84 2,38 |
1,0 |
3,49 3,49 |
3,56 3,56 |
3,57 3,57 |
3,53 3,53 |
3,43 3,43 |
3,29 3,29 |
3,05 3,05 |
В табл. 93—95 обозначено:
N = Nbr = Absb + Arsr — в случаях А и Г;
N = Nbr,R = AbRb + Arsr — в случае Б при проверке нижнего пояса;
N = Nbr,R = AbRb + ArRr — в случае Б при проверке верхнего пояса, а также в случае В;
N = NrR = АrRr — в случае Д при проверке верхнего пояса;
N = Nr = Arsr, но не более ArRr — в случае Д при проверке нижнего пояса.
Примечания: 1. Случаи А, Б и В следует принимать по п.5.19* (черт. 16), Г и Д - по п. 5.21 (черт. 17).
2. Здесь Аs2 - меньший по площади пояс стальной балки.
3. Над чертой даны значения h для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в меньшем по площади поясе стальной балки; под чертой — для случая, когда напряжения от момента и осевой силы суммируются в большем по площади поясе стальной балки.
4. Нормальную силу N следует принимать растягивающей стальную балку при сжимающих напряжениях в железобетонной плите и сжимающей стальную балку при растягивающих напряжениях в железобетонной плите и арматуре (в формулы силу N â обоих случаях необходимо подставлятъ со знаком «плюс»).
5.20. При расположении нейтральной оси сечения в пределах высоты железобетонной плиты и напряжениях в растянутой части плиты, превосходящих mbRbt по пп. 3.24* и 3.25, в состав сечения следует включать только сжатую часть бетона. Проверку прочности сечения следует выполнять с учетом неравномерного распределения напряжений по(высоте железобетонной плиты.
5.21. Расчет сталежелезобетонной балки на воздействие отрицательного изгибающего момента1 следует выполнять по формулам табл. 95 по одному из расчетных случаев Г или Д (черт. 17) в зависимости от величины напряжения в бетоне sb на уровне центра тяжести железобетонной плиты.
________________
1 Вызывающего в верхнем поясе растяжение.
Таблица 95
Критерии и |
Формулы для критериев и проверок прочности в расчетных случаях |
|
проверки |
Г |
Д |
Критерии: |
||
соотношения жесткостей |
ЕbIb £ 0,2 EstIs |
- |
напряжений в бетоне (сжатие +, растяжение -) |
sb=- sbi > 0,1mbRb |
sb=- sbi £ 0,1mbRb |
Проверки: |
||
напряжений в продольной арматуре железобетона (растяжение +, сжатие -) |
- |
- sri £ mrRr |
стального верхнего пояса (растяжение +, сжатие -) |
-M + ZbsNbr Nbr ¾¾¾¾¾ + ¾ £ m2mRy æ5 Ws2,s As |
-M - ZrsNrR NrR ¾¾¾¾¾ - ¾¾ £ mRy æ3 Ws2,s As |
стального нижнего пояса (сжатие +, растяжение -) |
-M + ZbsNbr Nbr ¾¾¾¾¾ - ¾¾ £ mRy æ3 Ws1,s As |
-M - ZrsNr Nr ¾¾¾¾¾ + ¾¾ £ mRy æ3 Ws1,s As |
В табл. 95 обозначено:
M; M1; M2; sbi; sri; As2; Aw;
Ab; Ar; As; Wb,stb; Ws2,s; Ws1,s;
nr; nb; Ry; Rb; Rr; æ3; h; m; mr; mb - см. обозначения к табл. 93*;
; ;
Isy - соответственно площадь, момент сопротивления и момент инерции поперечного сечения нетто стальной конструкции балки, работающей совместно с продольной арматурой площадью (приведенной к материалу стальной конструкции);
Zbs; Zb,sy; Zrs; Zr,sy - расстояния по черт. 17;
æ3
æ5 = ¾ - поправочный коэффициент, принимаемый не менее 1,0;
m2
- коэффициент условий работы верхнего стального пояса, принимаемый не более 1,2.
Черт. 17. Усилия и напряжения в сталежелезобетонном поперечном сечении, воспринимающем отрицательный изгибающий момент
5.22. Расчет по прочности более сложных сечений (например, напрягаемых высокопрочной арматурой, двухплитных, при совместном действии изгибающего момента и внешней осевой силы) следует выполнять с учетом их напряженного состояния и конструктивных особенностей, руководствуясь указаниями пп. 5.19*—5.21.
Для сечения с высокопрочной арматурой усилия предварительного напряжения следует учитывать на стадии натяжения арматуры как внешнюю нагрузку. На последующих стадиях работы при определении разгружающих усилий N высокопрочную арматуру следует учитывать с бетоном и ненапрягаемой продольной арматурой, при этом необходимо дополнительно выполнить проверку прочности высокопрочной арматуры. В случае Д высокопрочную арматуру следует проверять с учетом увеличения усилия в ней при ограниченном развитии пластических деформаций в стальной конструкции.
При действии на сечение наряду с изгибающими моментами М также внешних осевых усилий Nе следует учитывать дополнительные изгибающие моменты, возникающие от изменения положения центра тяжести рассматриваемой части сечения.
5.23. Расчет по прочности сечений с железобетонной плитой, работающей на местный изгиб в продольном направлении, следует выполнять по расчетным случаям А, Б, В, Г и Д, при этом плиту в случаях Б, В и Д необходимо рассчитывать по предельному равновесию как внецентренно сжатый или внецентренно растянутый железобетонный стержень в соответствии с пп. 3.69, 3.70*, 3.72*, 3.73*, 3.75 и 5.13, а в расчете всего сечения следует учитывать разгрузку стальной его части равнодействующей сжимающих или растягивающих продольных сил, воспринимаемых плитой.