РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ
4.6*. Расчетные сопротивления проката для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 48*.
Таблица 48*
Напряженное состояние |
Расчетные сопротивления проката |
Растяжение, сжатие и изгиб: |
|
по пределу текучести |
Ry = Ryn/gm |
по временному сопротивлению |
Ru = Run/gm |
Сдвиг |
Rs = 0,58 Ryn/gm |
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) |
Rp = Run/gm |
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании |
Rtp = 0,5 Run/gm |
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) |
при Run £ 600 МПа (5886 кгс/см2) Rcd = 0,25 Run/gm ; при Run > 600 МПа (5886 кгс/см2) Rcd = [0,042×10-6 (Run - 600)2 + 0,025] Run/gm, МПа ; Rcd = [0,0438×10-8 (Run - 5886)2 + 0,025] Run/gm, кгс/см2 |
Растяжение в направлении толщины проката t при t до 60 мм |
Rth = 0,5 Run/gm |
Примечание. gm - коэффициент надежности по материалу, определяемый в соответствии с п. 4.7*.
4.7*. Значения коэффициента надежности gm по материалу проката следует принимать по табл. 49*.
Таблица 49*
Государственный стандарт (марка стали или значение предела текучести) |
Коэффициент надежности по материалу gm |
ГОСТ 535-88 и ГОСТ 14637-89 [Ст3сп, Ст3пс, Ст3кп] ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 19282-89 [до 380 МПа (39 кгс/мм2)] |
1,05 |
ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 19282-89 [св. 380 МПа (39 кгс/мм2)] |
1,10 |
ГОСТ 6713-91 [16Д] |
1,09 |
ГОСТ 6713-91 [15ХСНД] |
1,165 |
ГОСТ 6713-91 [10ХСНД] |
1,125 |
Нормативные и расчетные сопротивления проката из сталей по ГОСТ 6713—91, сталей марок 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281—89 и стали марки 40Х13 по ГОСТ 5632—72 следует принимать по табл. 50*.
Таблица 50*
Марка стали |
Государственный стандарт |
Прокат |
Толщина проката1, |
Нормативное сопротивление2, МПа (кгс/мм2) |
Расчетное сопротивление3, МПа (кгс/см2) |
||
мм |
по пределу текучести Ryn |
по временному сопротивле-нию Run |
по пределу текучести Ry |
по временному сопротивле-нию Ru |
|||
16Д |
ГОСТ 6713-91 |
Любой |
До 20 |
235 (24) |
370 (38) |
215 (2200) |
340 (3450) |
16Д |
ГОСТ 6713-91 |
« |
21-40 |
225 (23) |
370 (38) |
205 (2100) |
340 (3450) |
16Д |
ГОСТ 6713-91 |
« |
41-60 |
215 (22) |
370 (38) |
195 (2000) |
340 (3450) |
15ХСНД |
ГОСТ 6713-91 |
« |
8-32 |
340 (35) |
490 (50) |
295 (3000) |
415 (4250) |
15ХСНД |
ГОСТ 6713-91 |
Листовой |
33-50 |
330 (34) |
470 (48) |
285 (2900) |
400 (4100) |
10ХСНД |
ГОСТ 6713-91 |
Любой |
8-15 |
390 (40) |
530 (54) |
350 (3550) |
470 (4800) |
10ХСНД |
ГОСТ 6713-91 |
Листовой |
16-32 |
390 (40) |
530 (54) |
350 (3550) |
470 (4800) |
10ХСНД |
ГОСТ 6713-91 |
« |
33-40 |
390 (40) |
510 (52) |
350 (3550) |
450 (4600) |
390-15Г2АФДпс |
ГОСТ 19282-89 |
« |
4-32 |
390 (40) |
540 (55) |
355 (3600) |
490 (5000) |
390-14Г2АФД |
ГОСТ 19282-89 |
« |
4-50 |
390 (40) |
540 (55) |
355 (3600) |
490 (5000) |
40Х13 |
ГОСТ 5632-72 |
Круглый |
До 250 |
1200 (122) |
1540 (157) |
1050 (10700) |
1365 (13900) |
______________________
1 За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.
2 За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ 6713—91 в кгс/мм2. Нормативные сопротивления в МПа вычислены умножением соответствующих величин на множитель 9,80665 и округлением до 5 МПа.
3 Здесь указаны расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу Ry и Ru. Остальные расчетные сопротивления определяются по формулам табл. 48*.
Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по материалу, определяемым по табл. 49*, и округлением до 5 МПа.
Расчетные сопротивления проката по ГОСТ 535—88, ГОСТ 14637—89 и ГОСТ 19281—89 следует принимать равными пределу текучести, указанному в этих стандартах, поделенному на коэффициент надежности по материалу gm по табл. 49*.
4.8. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой и легированной сталей следует принимать по табл. 51*.
Таблица 51*
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), отливок |
||||||||
Напряженное состояние |
обоз-наче- |
из стали марки |
||||||
ние |
25Л |
30Л |
35Л |
20ГЛ |
20ФЛ |
35ХН2МЛ |
35ГЛ |
|
Растяжение, сжатие и изгиб |
Ry |
175 (1800) |
190 (1950) |
205 (2100) |
205 (2100) |
220 (2250) |
400 (4100) |
220 (2250) |
Сдвиг |
Rs |
105 (1100) |
115 (1200) |
125 (1300) |
125 (1300) |
130 (1350) |
240 (2450) |
130 (1350) |
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) |
Rp |
265 (2700) |
300 (3050) |
315 (3200) |
345 (3500) |
315 (3200) |
440 (4500) |
345 (3500) |
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании |
Rtp |
125 (1300) |
145 (1500) |
155 (1600) |
170 (1750) |
155 (1600) |
222 (2250) |
170 (1750) |
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) |
Rcd |
7 (70) |
7,5 (75) |
8 (80) |
9 (90) |
8 (80) |
11 (110) |
9 (90) |
4.9. Расчетные сопротивления поковок из углеродистой и легированной сталей следует принимать по табл. 52*.
Таблица 52*
Напряженное |
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), поковок группы IV |
||||
состояние |
обо- |
при категории прочности (марке стали) |
|||
значе-ние |
КП275 (Ст5сп2) |
КП245 (20-а-Т) |
КП315 (35-а-Т) |
КП345 (45-а-Т) |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Растяжение, сжатие и изгиб |
Ry |
215 (2200) |
205 )2100) |
260 (2650) |
290(2950) |
Сдвиг |
Rs |
120 (1250) |
115 (1200) |
145 (1500) |
165 (1700) |
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) |
Rp |
325 (3300) |
310 (3150) |
395 (4000) |
435 (4400) |
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании |
Rtp |
160 (1650) |
150 (1550) |
195 (2000) |
215 (2200) |
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) |
Rcd |
8 (80) |
7,5 (75) |
11 (110) |
10 (100) |
Окончание табл. 52*
Напряженное |
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), поковок группы IV |
||||
состояние |
обо- |
при категории прочности (марке стали) |
|||
значе-ние |
КП315 (30Г-2-Т) |
КП345 (35Г-2-Т) |
КП785 (40ХН2МА-2-2-Т) |
КП1200 (40Х13) |
|
1 |
2 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Растяжение, сжатие и изгиб |
Ry |
260 (2650) |
280 (2850) |
605 (6150) |
1050 (10700) |
Сдвиг |
Rs |
145 (1500) |
160 (1650) |
350 (3550) |
610 (6200) |
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) |
Rp |
395 (4000) |
420 (4250) |
905 (9200) |
1365 (13900) |
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании |
Rtp |
195 (2000) |
205 (2100) |
450 (4600) |
685 (6950) |
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) |
Rcd |
10 (100) |
10 (100) |
23 (230) |
85 (860) |
4.10. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 53.
Таблица 53
Сварные соединения |
Напряженное состояние |
Расчетные сопротивления сварных соединений |
Стыковые |
Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов: |
|
по пределу текучести |
Rwy = Ry |
|
по временному сопротивлению |
Rwu = Ru |
|
Сдвиг |
Rws = Rs |
|
С угловыми |
Срез (условный): |
|
швами |
по металлу шва |
Rwf = 0,55 |
по металлу границы сплавления |
Rwz = 0,45Run |
Примечания: 1. Для швов. выполняемых ручной сваркой, значения Rwun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва. указанным в ГОСТ 9467—75*.
2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения Rwun следует принимать по разд. 3 СНиП II-23-81*.
3. Значение коэффициента надежности по материалу шва gwm следует принимать равным 1,25.
Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными расчетными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением расчетного сопротивления.
Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами следует принимать по прил. 2. СНиП II-23-81*.
4.11*. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 54*.
Таблица 54*
Расчетные сопротивления одноболтовых соединений |
|||
Напряженное состояние |
срезу и растяжению болтов при классе прочности или марке стали |
смятию соединяемых элементов из стали с |
|
4.6; Ст3сп4; 09Г2; 295-09Г2-4; 295-09Г226; 325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6 |
40Х |
нормативным пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2) |
|
Срез |
Rbs = 0,38 Rbun |
Rbs = 0,4 Rbun |
- |
Растяжение |
Rbt = 0,42 Rbun |
Rbt = 0,5 Rbun |
- |
Смятие: |
|||
а) болты класса точности А |
- |
- |
|
б) болты классов точности В и С |
- |
- |
Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов следует принимать по табл. 55*.
Таблица 55*
Напряженное состояние |
Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), болтов при классе прочности или марке стали |
|||||
обозна-чение |
4.6 |
Ст3сп4 |
09Г2; 295-09Г24; 295-09Г2-6 |
325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6 |
40Х |
|
Срез |
Rbs |
145 (1500) |
140 (1450) |
154 (1700) |
175 (1800) |
395 (4000) |
Растяжение |
Rbt |
160 (1650) |
155 (1600) |
185 (1900) |
195 (2000) |
495 (5000) |
Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами, следует определять по прил. 2 СНиП II-23-81*.
4.12*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов Rba следует определять по формуле
. (138)
Расчетные сопротивления растяжению фундаментных (анкерных) болтов следует принимать по табл. 56*.
Таблица 56*
Диаметр болтов d, |
Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), фундаментных (анкерных) болтов из стали марок |
|||
мм |
20 |
09Г2; 295-09Г2-6 |
325-09Г2С-6 |
40Х |
12-20 |
160 (1650) |
175 (1800) |
185 (1900) |
- |
16-27 |
- |
- |
- |
430 (4400) |
21-32 |
160 (1650) |
175 (1800) |
180 (1850) |
- |
30 |
- |
- |
- |
370 (3800) |
36 |
- |
- |
- |
295 (3000) |
33-60 |
160 (1650) |
- |
180 (1850) |
- |
42 |
- |
- |
- |
255 (2600) |
48 |
- |
- |
- |
235 (2400) |
61-80 |
160 (1650) |
- |
175 (1800) |
- |
81-100 |
160 (1650) |
- |
170 (1750) |
- |
101-160 |
160 (1650) |
- |
170 (1750) |
- |
161-250 |
160 (1650) |
- |
- |
- |
4.13. Расчетное сопротивление срезу для сплава ЦАМ 9—1,5Л следует принимать равным 50 МПа (500 кгс/см2).
4.14. Расчетное сопротивление высокопрочных болтов по ГОСТ 22353—77* и ГОСТ 22356—77* растяжению Rbh следует определять по формуле
, (139)
где Rbun — наименьшее временное сопротивление высокопрочных болтов разрыву по ГОСТ 22356-77*.
4.15*. Значения коэффициента трения m по соприкасающимся поверхностям деталей во фрикционных соединениях1 следует принимать по табл. 57*. Способ обработки контактных поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.
________________
1 Фрикционными называются соединения, в которых передача усилия осуществляется только силами трения по контактным плоскостям соединяемых элементов, возникающего вследствие натяжения высокопрочных болтов.
Таблица 57*
Способ обработки контактных поверхностей во фрикционных соединениях |
Коэффициент трения m |
1. Пескоструйный или дробеструйный двух поверхностей кварцевым песком или дробью - без последующей консервации |
0,58 |
2. Кварцевым песком или дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации - другой поверхности |
0,50 |
3. Газопламенный двух поверхностей без консервации |
0,42 |
4. Стальными щетками двух поверхностей без консервации |
0,35 |
5. Дробеметный двух поверхностей дробью без последующей консервации |
0,38 |
6. Дробеметный двух поверхностей дробью с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250-300 °С) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы |
0,61 |
4.16. Расчетное сопротивление растяжению Rdh высокопрочной стальной проволоки, применяемой в пучках и канатах из параллельно уложенных проволок, следует определять по формуле
, (140)
где Run - наименьшее временное сопротивление проволоки разрыву по государственным стандартам или техническим условиям.
4.17*. При определении расчетного сопротивления стального витого каната с металлическим сердечником учитываются значение разрывного усилия каната в целом, установленное государственным стандартом или техническими условиями на канаты (а при его отсутствии в нормах — значение агрегатной прочности витого каната) и коэффициент надежности gm = 1,6.
4.18*. Модуль упругости или модуль сдвига прокатной стали, стального литья, пучков и канатов из параллельно уложенных проволок следует принимать по табл. 58*.
Таблица 58*
Полуфабрикаты |
Модуль упругости Е или модуль сдвига G, МПа (кгс/см2) |
1. Прокатная сталь и стальное литье |
Е = 2,06 × 105 (2,1 × 106) |
2. То же |
G = 0,78 × 105 (0,81 × 106) |
3. Пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок по ГОСТ 3617-71 |
Е = 2,01 × 106 (2,5 × 106) |
Модуль упругости стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником, подвергнутых предварительной вытяжке усилием, равным половине разрывного усилия каната в целом, следует принимать по табл. 59.
Таблица 59
Канаты |
Кратность свивки |
Модуль упругости Е, МПа (кгс/см2) |
6 |
1,18 × 105 (1,20 × 106) |
|
Одинарной свивки |
8 |
1,45 × 105 (1,47 × 106) |
по ГОСТ 3064-80 |
10 |
1,61 × 105 (1,63 × 106) |
и закрытые несущие |
11 |
1,65 × 105 (1,67 × 106) |
по ТУ 14-4-1216-82 |
12 |
1,70 × 105 (1,73 × 106) |
14 |
1,75 × 105 (1,78 × 106) |
|
16 |
1,77 × 105 (1,80 × 106) |