РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ
3.24*. Расчетные сопротивления бетона разных классов при расчете конструкций мостов и труб по предельным состояниям первой и второй групп должны приниматься по табл. 23*.
Таблица 23*
Вид |
Усло-вное |
Расчетное сопротивление, Мпа ( кгс/см2 ), бетона классов по прочности на сжатие |
||||||||||
сопротив-ления |
обоз-наче-ние |
В20 |
В22,5 |
В25 |
В27,5 |
В30 |
В35 |
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
В60 |
При расчетах по предельным состояниям первой группы |
||||||||||||
Сжатие осевое (призменная прочность) |
10,5 (105) |
11,75 (120) |
13,0 (135) |
14,3 (145) |
15,5 (160) |
17,5 (180) |
20,0 (205) |
22,0 (225) |
25,0 (255) |
27,5 (280) |
30,0 (305) |
|
Растяжение осевое |
0,85 (8,5) |
0,90 (9,0) |
0,95 (10,0) |
1,05 (10,5) |
1,10 (11,0) |
1,15 (12,0) |
1,15 (13,0) |
1,30 (13,5) |
1,40 (14,0) |
1,45 (14,5) |
1,50 (15,5) |
|
При расчетах по предельным состояниям второй группы |
||||||||||||
Сжатие осевое (призменная прочность) |
15,0 (155) |
16,8 (170) |
18,5 (190) |
20,5 (210) |
22,0 (225) |
25,5 (260) |
29,0 (295) |
32,0 (325) |
36,0 (365) |
39,5 (405) |
43,0 (440) |
|
Растяжение осевое |
1,40 (14,5) |
1,50 (15,5) |
1,60 (16,5) |
1,70 (17,5) |
1,80 (18,5) |
1,95 (20,0) |
2,10 (21,5) |
2,20 (22,5) |
2,30 (23,5) |
2,40 (24,5) |
2,50 (25,5) |
|
Скалывание при изгибе |
1,95 (20,0) |
2,30 (23,5) |
2,50 (25,5) |
2,75 (28,0) |
2,90 (29,5) |
3,25 (33,0) |
3,60 (37,0) |
3,80 (39,0) |
4,15 (42,5) |
4,45 (45,5) |
4,75 (48,5) |
|
Сжатие осевое (призменная прочность) для расчетов по предотв- ращению образования в конструк- циях продольных трещин: |
||||||||||||
при предвари- тельном напряжении и монтаже |
- |
- |
13,7 (140) |
15,2 (155) |
16,7 (170) |
19,6 (200) |
23,0 (235) |
26,0 (265) |
29,9 (305) |
32,8 (335) |
36,2 (370) |
|
на стадии эксплуа- тации |
8,8 (90) |
10,3 (105) |
11,8 (120) |
13,2 (135) |
14,6 (150) |
16,7 (170) |
19,6 (200) |
22,0 (225) |
25,0 (255) |
27,5 (280) |
30,0 (305) |
Примечание*. Значения и равны нормативным сопротивлениям бетона соответственно и .
Расчетные сопротивления бетона на непосредственный срез при расчетах конструкций по предельным состояниям первой группы следует принимать:
для сечений, расположенных в монолитном армированном бетоне, когда не учитывается работа арматуры - = 0,1;
для тех же сечений, при учете работы арматуры на срез — по указаниям п. 3.78*;
в местах сопряжения бетона омоноличивания с бетоном сборных элементов при соблюдении требований п. 3.170 — = 0,05.
Для бетонных конструкций расчетные сопротивления сжатию и необходимо принимать на 10 % ниже значений, указанных в табл. 23*, а для непосредственного среза - = 0,05.
Расчетные сопротивления монолитного бетона класса В20 во внутренних полостях (в ядре) круглых оболочек опор допускается в расчетах повышать на 25 %.
3.25. Расчетные сопротивления бетона, приведенные в п. 3.24* и в табл. 23*, в соответствующих случаях следует принимать с коэффициентами условий работы согласно табл. 24.
Таблица 24
Фактор, обусловливающий введение коэффициента условий работы |
Коэффи-циент условий работы |
Расчетное сопротивление бетона, к которому вводится коэффициент |
Значение коэффициента условий работы |
1. Многократно повторяющаяся нагрузка |
mb1 |
По п. 3.26 |
|
2. Бетонирование в вертикальном положении сжатых элементов с площадью поперечного сечения 0,3 м2 и менее |
mb4 |
0,85 |
|
3. Влияние двухосного напряженного состояния при поперечном обжатии бетона |
mb6 |
, |
По п. 3.27 |
4. Работа конструкции в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С при отсутствии водонасыщения бетона |
mb7 |
0,9 |
|
5. Попеременное замораживание и оттаивание бетона, находящегося в водонасыщенном состоянии в конструкциях, эксплуатируемых в районах со средней температурой наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, °С: |
|||
минус 40 и выше |
mb8 |
0,9 |
|
ниже минус 40 |
mb8 |
0,8 |
|
6. Работа конструкций, не защищенных от солнечной радиации, в климатическом подрайоне IV А согласно СНиП 2.01.01-82 |
mb9 |
, |
0,85 |
7. Наличие в составных конструкциях: |
|||
бетонируемых стыков |
mb10 |
По п. 3.28 и табл. 27 |
|
клееных стыков |
mb10 |
По п. 3.29 |
|
швов на растворе в неармированной кладке |
mb10 |
По п. 3.30 |
|
8. Расчет элементов в стадии эксплуатации по предельным состояниям второй группы: |
|||
а) на косой изгиб и косое внецентренное сжатие |
mb13 |
1,1 |
|
б) на кручение |
mb14 |
1,15 |
|
в) на скалывание по плоскости сопряжения бетона омоноличивания с бетоном конструкции |
mb15 |
0,5 |
3.26*. При многократно повторяющихся нагрузках, действующих на элементы, подлежащие расчету на выносливость, расчетные сопротивления бетона сжатию в расчетах на выносливость следует определять по формуле
, (40)
где mb1 - коэффициент условий работы;
- расчетное сопротивление бетона осевому сжатию при расчетах по предельным состояниям первой группы (см. табл. 23*);
- коэффициент, учитывающий рост прочности бетона во времени и принимаемый по табл. 25;
- коэффициент, зависящий от асимметрии цикла повторяющихся напряжений и принимаемый по табл. 26.
Таблица 25
Класс бетона по прочности на сжатие |
В27,5 и ниже |
В30 |
В35 |
В40 |
В45 |
В50 |
В55 |
В60 |
1,34 |
1,31 |
1,28 |
1,26 |
1,24 |
1,22 |
1,21 |
1,20 |
Таблица 26
Коэффициент цикла повторяющихся напряжений |
0,1 и меньше |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
1,00 |
1,05 |
1,10 |
1,15 |
1,20 |
1,24 |
Примечание. При промежуточных значениях коэффициент следует определять по интерполяции
3.27. В расчетах предварительно напряженных конструкций при поперечном их обжатии напряжением к расчетным сопротивлениям бетона осевому сжатию скалыванию при изгибе и непосредственному срезу следует вводить коэффициенты условий работы mb6, равные:
а) для :
mb6 = 1,1 - если 0,1 ££ 0,2;
mb6 = 1,2 - при напряжениях = 0,6, которые представляют собой максимальную величину, учитываемую в расчетах;
б) для и :
- при £ 0,98 МПа (10 кгс/см2);
- при = 2,94 МПа (30 кгс/см2);
для промежуточных значений коэффициенты условий работы бетона принимают по интерполяции.
3.28. При расчете составных по длине конструкций с бетонируемыми стыками значения коэффициента условий работы mb10, учитывающего разницу в прочности бетона конструкции и материала заполнения стыкового шва на каждой стадии работы стыка, следует принимать в зависимости от толщины шва b и отношения прочности бетона (раствора) в стыке (шве) к прочности бетона в блоках конструкции по табл. 27.
При толщине частей блока менее 120 мм, а также при наличии в теле блока отверстий для пропуска напрягаемой арматуры значения mb10 для стыка с толщиной шва от 20 до 40 мм следует принимать как для шва толщиной 70 мм, для шва толщиной 70 мм — как для шва толщиной 200 мм.
Таблица 27
Толщина |
Коэффициент условий работы mb10 при отношениях / |
||||||||
шва, мм |
0,2 и менее |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
От 20 до 40 |
0,70 |
0,76 |
0,82 |
0,88 |
0,94 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
70 |
0,50 |
0,58 |
0,65 |
0,72 |
0,80 |
0,85 |
0,90 |
0,95 |
1,0 |
200 и более |
0,20 |
0,30 |
0,40 |
0,50 |
0,60 |
0,70 |
0,80 |
0,90 |
1,0 |
3.29. Составные конструкции по длине пролетных строений с клееными стыками следует проектировать такими, чтобы они были способны нести монтажные нагрузки при неотвержденном клее.
В расчетах составных конструкций по длине с клееными стыками коэффициент условий работы mb10, вводимый к расчетным сопротивлениям бетона блоков и учитывающий снижение прочности конструкции до отверждения клея, следует принимать в зависимости от вида поверхности бетона торцов блоков: при рифленой — 0,90, при гладкой — 0,85.
Для клееных стыков, расстояния между которыми менее наибольшего размера сечения, а также для стыков вставных диафрагм указанные значения mb10 следует уменьшать на 0,05.
Для клееных стыков с отвержденным клеем следует принимать mb10 = 1.
3.30. При расчете неармированной кладки из бетонных блоков на растворе к расчетным сопротивлениям бетона, принимаемым для бетонных конструкций в соответствии с п. 3.24*, следует вводить коэффициенты условий работы mb10, равные:
0,85 — при классах бетона блоков В20 и В22,5;
0,75 ¾ « « « « В25-В35;
0,70 — « « « « В40 и выше.
Толщина швов кладки при этом не должна быть свыше 1,5 см, а раствор в швах должен иметь прочность в 28-дневном возрасте не ниже 19,6 МПа (200 кгс/см2).
3.31*. При изготовлении предварительно напряженных конструкций обжатие бетона допускается при его прочности не ниже установленной для проектного класса.
Расчетные сопротивления бетона для назначения передаточной прочности следует определять по табл. 23* путем интерполяции значений, относящихся к близким классам бетона.
Прочность бетона к моменту передачи на него полного усилия с напрягаемой арматуры и при монтаже следует назначать, как правило, не менее прочности, соответствующей классу бетона по прочности В25.