СП 41-101-95

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

Система нормативных документов в строительстве

СВОДЫ ПРАВИЛ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ

СП 41-101-95

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ В СВЕТУ ОТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ДО ТРУБОПРОВОДОВ, ОБОРУДОВАНИЯ, АРМАТУРЫ, МЕЖДУ ПОВЕРХНОСТЯМИ ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ СМЕЖНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ, А ТАКЖЕ ШИРИНА ПРОХОДОВ

Таблица 1

Минимальные расстояния в свету от трубопроводов до

строительных конструкций и до смежных трубопроводов

Таблица 2

Таблица 3

Минимальное расстояние в свету между трубопроводами и строительными конструкциями

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНОЙ ТЕПЛОВОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ОТОПЛЕНИЯ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

1. Расчетную тепловую производительность водоподогревателей Q^SP, следует принимать по расчетным тепловым потокам на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, приведен­ным в проектной документации зданий и соору­жений.

При отсутствии проектной документации до­пускается определять расчетные тепловые пото­ки в соответствии с указаниями СНиП 2.04. 07-86^* (по укрупненным показателям).

2. Расчетную тепловую производительность водоподогревателей для систем отопления Q^SP₀ следует определять при расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопле­ния t_o , °С, и принимать по максимальным тепло­вым потокам Q_0max, определяемым в соответст­вии с указанием п. 1.

При независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателя, Вт, определяется по сумме максимальных тепловых потоков на ото­пление и вентиляцию:

3. Расчетную тепловую производительность водоподогревателей, Вт, для систем горячего во­доснабжения с учетом потерь теплоты подаю­щими и циркуляционными трубопроводами Q^SP_h, Вт следует определять при температурах воды в точке излома графика температур воды в со­ответствии с указаниями п. 1, а при отсутст­вии проектной документации - по тепловым потокам, определяемым по следующим фор­мулам

при наличии баков-аккумуляторов нагревае­мой воды у потребителей - по среднему тепло­вому потоку на горячее водоснабжение за ото­пительный период, определяемому по п. 3. 13,а СНиП 2.04. 01-85, по формуле  или зависимости от принятого запаса теплоты в ба­ках по прил. 7 и 8 указанной главы (или по СНиП 2.04 07-86^* -);

при отсутствии баков-аккумуляторов нагре­ваемой воды у потребителей - по максималь­ным тепловым потокам на горячее водоснабже­ние, определяемым по п. 3.13,б СНиП 2.04.01-85,  (или по СНиП 2. 04.07-86^*)

4. При отсутствии данных о величине потерь теплоты трубопроводами систем горячего водо­снабжения допускается тепловые потоки на горя­чее водоснабжение. Вт, определять по формулам при наличии баков-аккумуляторов

                           (1)

при отсутствии баков-аккумуляторов                (2)

где к_ТП- коэффициент, учитывающий потери теплоты трубопроводами систем го­рячего водоснабжения, принимаемый

по табл. 1.  

       Таблица 1

Таблица 2

Продолжение табл. 2

При отсутствии данных о количестве и харак­теристике водоразборных приборов часовой расход горячей воды G_hmax  для жилых районов допускается определять по формуле

                                       (3)

где к_Ч - коэффициент часовой неравномер­ности водопотребления принимаемый по табл. 2.

Примечание - Для систем горячего водоснаб­жения, обслуживающих одновременно жилые и общес­твенные здания, коэффициент часовой неравномер­ности следует принимать по сумме численности жи­телей в жилых зданиях и условной численности жите­лей U_усл в общественных зданиях, определяемой по формуле

                                           (4)

где G^общ_hm - средний расход воды на горячее водоснаб­жение за отопительный период, кг/ч, для общественных зданий, определяемый по СНиП 2.04.01-85.

При отсутствии данных о назначении общес­твенных зданий допускается при определении ко­эффициента часовой неравномерности по табл. 2 условно численность жителей принимать с ко­эффициентом 1,2.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ОТОПЛЕНИЯ

1. Расчет поверхности нагрева водоподогревателей отопления F, м², проводится при темпе­ратуре воды в тепловой сети, соответствующей расчетной температуре наружного воздуха для проектирования отопления, и на расчетную про­изводительность Q^SP₀, определенную по прил. 2 , по формуле

                                                  (1)

2. Температуру нагреваемой воды следует принимать:

на входе в водоподогреватель t₂, - равной тем­пературе воды а обратном трубопроводе систем отопления при температуре наружного воздуха t₀;

на выходе из водоподогревателя t₀₁  - рав­ной температуре воды в подающем трубопрово­де тепловых сетей за ЦТП или в подающем тру­бопроводе системы отопления при установке во­доподогревателя в ИТП при температуре наруж­ного воздуха t₀;

Примечание - При независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель температуру нагреваемой воды в обратном трубопроводе на входе в водоподогреватель сле­дует определять с учетом температуры воды после при соединения трубопровода системы вентиляции. При расходе теплоты на вентиляцию не более 15 % суммарного максимального часового расхода теплоты на отопление допускается температуру нагреваемой воды перед водоподогревателем принимать равной температуре воды в обратном трубопроводе системы отопления.

3. Температуру греющей воды следует при­нимать:

на входе в водоподогреватвль - равной тем­пературе воды в подающем трубопроводе теп­ловой сети на вводе в тепловой пункт t₁,  при тем­пературе наружного воздуха t₀,

на выходе из водоподогревателя t₀₂,  - на 5-10 °С выше температуры воды в обратном трубопроводе системы отопления при расчетной температуре наружного воздуха t₀;

4. Расчетные расходы воды G_do и G_omax, кг/ч, для расчета водоподогревателей систем отопле­ния следует определять по формулам:

греющей воды

                                          (2)

нагреваемой воды

                                      (3)

 При независимом присоединении систем ото­пления и вентиляции через общий водоподогре­ватель расчетные расходы воды G_do и G_omax, кг/ч, следует определять по формулам:

греющей воды

                      (4)

нагреваемой воды

                  (5)

где Q_omax, Q_nmax  - соответственно максимальные тепловые потоки на отопление и вентиляцию, Вт.

5. Температурный напор Dt_ср, °С. водоподо­гревателя отопления определяется по формуле

                                    (6)

6. Коэффициент теплопередачи в зависимос­ти от конструкции водоподогревателя следует определять по прил. 7-9.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ, ПРИСОЕДИНЕННЫХ ПО ОДНОСТУПЕНЧАТОЙ СХЕМЕ

1. Расчет поверхности нагрева водоподогре­вателей горячего водоснабжения следует произ­водить (см. рис. 1) при температуре воды в по­дающем трубопроводе тепловой сети соответству­ющей точке излома графика температур воды, или при минимальной температуре воды, если отсут­ствует излом графика температур, и по расчетной производительности, определенной по прил. 2

                                                    (1)

где Q^SP_h определяется при наличии баков-акку­муляторов по формуле (1) прил. 2, а при отсут­ствии баков-аккумуляторов - по формуле (2) прил. 2.

2. Температуру нагреваемой воды следует принимать: на входе в водоподогреватель t_c- рав­ной 5 °С если отсутствуют эксплуатационные дан­ные на выходе из водоподогревателя t_h - рав­ной 60 °С, а при вакуумной деаэрации - 65 °С.

3. Температуру греющей воды следует при­нимать: на входе в водоподогреватель t¢₁  - рав­ной температуре воды в подающем трубопрово­де тепловой сети на вводе в тепловой пункт при температуре наружного воздуха в точке излома графика температур воды, на выходе из водо подогревателя t¢₃   - равной 30 °С.

4. Расчетные расходы воды G_dh и G_h, кг/ч, для расчета водоподогревателя горячего водоснаб­жения следует определять по формулам

греющей воды

                                        (2)

нагреваемой воды

                                           (3)

5. Температурный напор водоподогревателя горячего водоснабжения определяется по фор­муле

                         (4)

6. Коэффициент теплопередачи в зависимости от конструкции водоподогревателя следует определять по прил. 7-9.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ, ПРИСОЕДИНЕННЫХ ПО ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ СХЕМЕ

Методика расчета водоподогревателей горя­чего водоснабжения, присоединенных к тепло­вой сети по двухступенчатой схеме (см. рис. 2- 4) с ограничением максимального расхода сетевой воды на ввод, применяемая до настояще­го времени основана на косвенном методе, по которому тепловая производительность І ступе­ни водоподогревателей определяется балансо­вой нагрузкой горячего водоснабжения, а II ступени - по разнице нагрузок между расчетной и нагрузкой Іступени. При этом не соблюдается принцип непрерывности: температура нагрева­емой воды на выходе из водоподогревателя І ступени не совпадает с температурой той же воды на входе во II ступень, что затрудняет ее использование для машинного счета.

Новая методика расчета более логична для двухступенчатой схемы с ограничением макси­мального расхода сетевой воды на ввод. Она основана на том положении, что в час макси­мального водоразбора при расчетной для под­бора водоподогревателей температуре наруж­ного воздуха соответствующей точке излома центрального температурного графика, возмож­но прекращение подачи теплоты на отопление, и вся сетевая вода поступает на горячее водо­снабжение.

Для выбора необходимого типоразмера и чис­ла секций кожухотрубного либо числа пластин и числа ходов пластинчатого водоподогревателей следует определить поверхность нагрева по рас­четной производительности и температурам гре­ющей и нагреваемой воды из теплового расчета в соответствии с нижеприведенными формулами.

1. Расчет поверхности нагрева F, м², водо­подогревателей горячего водоснабжения должен производиться при температуре воды в подаю­щем трубопроводе тепловой сети, соответству­ющей точке излома графика температур воды или при минимальной температуре воды, если отсутствует излом графика температур, так как при этом режиме будет минимальный перепад температур и значений коэффициента теплопе­редачи, по формуле

                                                   (1)

где Q^SP_h- расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателей горячего во­доснабжения, определяется по прил. 2,

к - коэффициент теплопередачи, Вт/(м² °С), определяется в зависимости от конструк­ции водоподогревателей по прил 7-9,

Dt_ср - среднелогарифмическая разность тем­ператур между греющей и нагреваемой водой (температурный напор) °С, оп­ределяется по формуле (18) настояще­го приложения.

2. Распределение расчетной тепловой про­изводительности Q^SP_h водоподогревателей меж­ду І и II ступенями осуществляется исходя из ус­ловия, что нагреваемая вода во II ступени догревается до температуры t_h = 60 °С, а в І ступе­ни - до температуры t^І_h, определяемой технико-экономическим расчетом или принимаемой на 5 °С менее температуры сетевой воды в обрат­ном трубопроводе в точке излома графика.

Расчетная тепловая производительность во­доподогревателей І и II ступеней Q^SPІ,ІІ_h, Вт, оп­ределяется по формулам

                                (2)

                               (з)

3. Температура нагреваемой воды, °С, пос­ле І ступени определяется по формулам:

при зависимом присоединении системы ото­пления

                                                   (4)

при независимом присоединении системы отопления

                                                 (5)

4. Максимальный расход нагреваемой воды, кг/ч, проходящей через І и II ступени водопо­догревателя, следует рассчитывать исходя из максимального теплового потока на горячее во­доснабжение Q_hmax, определяемого по форму­ле 2 при. 2, и нагрева воды до 60 °С во ІІ сту­пени:

                                      (6)

5. Расход греющей воды G^SP_d, кг/ч:

а) для тепловых пунктов при отсутствии вен­тиляционной нагрузки расход греющей воды при­нимается одинаковым для І и ІІ ступеней водо­подогревателей и определяется:

при регулировании отпуска теплоты по со­вмещенной нагрузке отопления и горячего во­доснабжения - по максимальному расходу се­тевой воды на горячее водоснабжение (форму­ла (7)) либо по максимальному расходу сетевой воды на отопление (формула (8)):

                                (7)

                                (8)

В качестве расчетной принимается большая из полученных величин,

при регулировании отпуска теплоты по на­грузке отопления расчетный расход греющей воды определяется по формуле

                                    (9)

                      (10)

При этом следует проверять температуру гре­ющей воды на выходе из водоподогревателя І ступени при  Q_hmax по формуле

                                     (11)

В случае если температура, определенная по формуле (11 ), получилась ниже 15 °С, то t^І₂ сле­дует принимать равной 15 °С, а расход греющей воды пересчитать по формуле

                                          (12)

б) для тепловых пунктов при наличии венти­ляционной нагрузки расход греющей воды при­нимается

для І ступени

.                                     (13)

для II ступени

                                          (14)

6. Температура греющей воды, °С, на выхо­де из водоподогревателя II ступени t^ІІ₂:

                                       (15)

7. Температура греющей воды, °С, на входе в водоподогреватель І ступени t^І₁

                               (16)

8. Температура греющей воды, °С, на выхо­де из водоподогревателя І ступени t^І₂

                                      (17)

9. Среднелогарифмическая разность темпе­ратур между греющей и нагреваемой водой, °С

                                      (18)

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПАРАМЕТРОВ ДЛЯ РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ, ПРИСОЕДИНЕННЫХ ПО ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ СХЕМЕ СО СТАБИЛИЗАЦИЕЙ РАСХОДА ВОДЫ НА ОТОПЛЕНИЕ

1. Поверхность нагрева водоподогревателей (см. рис. 8) горячего водоснабжения F, м², оп­ределяется при температуре воды в подающем трубопроводе тепловой сети, соответствующей точке излома графика температур воды, или при минимальной температуре воды, если отсутству­ет излом графика температур, так как при этом режиме будет минимальный перепад темпера­тур и значений коэффициента теплопередачи, по формуле

                                                    (1)

где Q^SP_h - расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателей горячего во­доснабжения, Вт, определяется по прил. 2;

Dt_ср - среднелогарифмическая разность тем­ператур между греющей и нагреваемой водой, °С, определяется по прил. 5;

к - коэффициент теплопередачи, Вт/(м² °С), определяется в зависимости от конструк­ции водоподогревателей по прил. 7-9.

2. Тепловой поток на II ступень водоподогревателя Q^SPІІ_hd, Вт, при двухступенчатой схеме при­соединения водоподогревателей горячего водо­снабжения (по рис. 8), необходимый только для вычисления расхода греющей воды, при макси­мальном тепловом потоке на вентиляцию не бо­лее 15 % максимального теплового потока на отопление определяется по формулам

при отсутствии баков-аккумуляторов нагре­ваемой воды

                   (2)

при наличии баков-аккумуляторов нагревае­мой воды

                         (3)

где Q_ht - тепловые потери трубопроводов сис­тем горячего водоснабжения, Вт.

При отсутствии данных о величине тепловых потерь трубопроводами систем горячего водо­снабжения тепловой поток на II ступень водопо­догревателя, Вт, Q^SPІІ_h допускается определять по формулам

при отсутствии баков-аккумуляторов нагре­ваемой воды

         (4)

при наличии баков-аккумуляторов нагревае­мой воды

             (5)

где к_ТП- коэффициент, учитывающий потери теп­лоты трубопроводами систем горячего водоснабжения, принимается по прил. 2.

3. Распределение расчетной тепловой про­изводительности водоподогревателей между І и II ступенями, определение расчетных темпера­тур и расходов воды для расчета водоподогревателей следует принимать по таблице.

ПРИЛОЖЕНИЕ7

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СЕКЦИОННЫХ КОЖУХОТРУБНЫХ ВОДО-ВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ

Горизонтальные секционные скоростные водоподогреватели по ГОСТ 27590 с трубной сис­темой из прямых гладких или профилированных труб отличаются тем, что для устранения проги­ба трубок устанавливаются двухсекторные опор­ные перегородки, представляющие собой часть трубной решетки. Такая конструкция опорных пе­регородок облегчает установку трубок и их за­мену в условиях эксплуатации, так как отверс­тия опорных перегородок расположены соосно с отверстиями трубных решеток.

Каждая опора установлена со смещением от­носительно друг друга на 60°, что повышает турбулизацию потока теплоносителя, проходящего по межтрубному пространству, и приводит к увеличе­нию коэффициента теплоотдачи от теплоносителя к стенке трубок, а соответственно - возрастает теплосъем с 1 м² поверхности нагрева. Используются латунные трубки наружным диаметром 16 мм, тол­щиной стенки 1 мм по ГОСТ 21646 и ГОСТ 494.

Еще большее увеличение коэффициента теп­лопередачи достигается применением в трубном пучке вместо гладких латунных трубок профилиро­ванных, которые изготавливаются из тех же трубок путем выдавливания на них роликом поперечных или винтовых канавок, что приводят к турбулизации пристенного потока жидкости внутри трубок.

Водоподогреватели состоят из секций, ко­торые соединяются между собой калачами по трубному пространству и патрубками - по меж­трубному (рис. 1 - 4 настоящего приложения). Патрубки могут быть разъемными на фланцах или неразъемными сварными. В зависимости от кон­струкции водоподогреватели для систем горячего водоснабжения имеют следующие условные обоз­начения: для разъемной конструкции с гладкими трубками - РГ, с профилированными - РП; для сварной конструкции - соответственно СГ, СП (направление потоков теплообменивающихся сред приведено в п. 4.3 настоящего свода правил).

Пример условного обозначения водоподогревателя разъемного типа с наружным диамет­ром корпуса секции 219 мм, длиной секции 4 м, без компенсатора теплового расширения, на ус­ловное давление 1,0 МПа, с трубной системой из гладких трубок из пяти секций, климати­ческого исполнения УЗ: ПВ 219 х 4-1, 0-РГ-5-УЗ ГОСТ 27590.

Технические характеристики водоподогревателей приведены в табл. 1, а номинальные габа­риты и присоединительные размеры - в табл. 2 настоящего приложения.

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ

  1. Для выбора необходимого типоразмера водоподогревателя предварительно задаемся

Рис. 1 Общий вид горизонтального секционного кожухотрубного водоподогревателя с опорами-турбулизаторами

Рис. 2 Конструктивные размеры водоподогревателя

1-секция; 2-калач; 3-переход; 4-блок опорных перегородок; 5-трубки; 6-пергородка опорная; 7-кольцо; 8-пруток;

Рис. 3 Калач соединительный

Рис.4 Переход

Таблица 1

Технические характеристики водоподогреветелей по ГОСТ 27590

Таблица 2

Номинальные габариты и присоединительные размеры водподогревателей , мм

оптимальной скоростью нагреваемой воды в трубках равной W_ТР = 1 м/с, и исходя из двухпо­точной компоновки каждой ступени определяем необходимое сечение трубок водоподогревателя f^усл_ТР, м², по формуле

                                       (1)

В соответствии с полученной величиной f^усл_тр и по табл. 1 выбираем необходимый типораз­мер водоподогревателя.

2. Для выбранного типоразмера водоподогревателя определяем фактические скорости воды в трубках и межтрубном пространстве каж­дого водоподогревателя при двухпоточной ком­поновке по формулам:

                                          (2)

                                  (3)

3. Коэффициент теплоотдачи а₁ ,Вт/(м², °С), от греющей воды к стенке трубки определяется по формуле

                        (4)

где                                               (5)

Эквивалентный диаметр межтрубного про­странства, м, определяется по формуле

                                           (6)

Для выбранного типоразмера водоподогре­вателя d_экв  принимается по табл. 1.

4. Коэффициент теплоотдачи а₂, Вт/(м², °С) от стенки трубки к нагреваемой воде определя­ется по формуле

                     (7)

где                                                                                                (8)

5. Коэффициент теплопередачи водоподо­гревателя к, Вт/(м²,°С), следует определять по формуле

                                      (9)

где y- коэффициент эффективности теплооб­мена для гладкотрубных водоподогревателей с опорами в виде полок y  = 0 95, для гладкотрубных с блоком опорных перегородок y = 1,2, для профилированных и с блоком опорных перегородок y = 1,65;

b - коэффициент учитывающий загрязне­ние поверхности труб в зависимости от химических свойств воды, принима­ется b= 0,8- 0,95.

6. При заданной величине расчетной производительности водоподогревателя Q^SP_h по полу­ченным значениям коэффициента теплопереда­чи k и среднелогарифмической разности темпе­ратур    Dt определяется необходимая повер­хность нагрева водоподогревателя F по форму­ле (1) прил. 5.

7. Число секций водоподогревателя в одном потоке N, шт., исходя из двухпоточной компо­новки определяется по формуле

                                                 (10)

Если величина N полученная по формуле (10) имеет дробную часть, составляющую бо­лее 0,2, число секций следует округлять в боль­шую сторону.

8. Потери давления DР, кПа, в водоподогревателях следует определять по формулам:

для нагреваемой воды, проходящей в глад­ких трубках:

а) при длине секции 4 м

                                  (11)

б) при длине секции 2 м

                                (12)

где j - коэффициент, учитывающий накипеобразование, принимается по опытным данным, при их отсутствии - следует принимать j = 2... 3.

для нагреваемой воды, проходящей в про­филированных трубках, в формулах (11) и (12) вводится повышающий коэффициент 3;

для греющей воды, проходящей в межтруб­ном пространстве:

                                        (13)

 Коэффициент В приведен в табл. 3

Таблица 3

ПРИМЕР РАСЧЕТА

ДЛЯ ДВУХСТУПЕНЧАТОЙ СХЕМЫ ПРИСОЕДИНЕНИЯ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ С ОГРАНИЧЕНИЕМ МАКСИМАЛЬНОГО РАСХОДА ВОДЫ ИЗ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ НА ВВОД И РЕГУЛИРОВАНИЕМ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ

Выбрать и рассчитать водоподогревательную установку для системы горячего водоснабжения центрального теплового пункта на 1516 услов­ных квартир (заселенность - 3,5 чел на кварти­ру), оборудованную водоподогревателями, со­стоящими из секций кожухотрубного типа с труб­ной системой из прямых гладких трубок и бло­ками опорных перегородок по ГОСТ 27590.

Водоподогреватели присоединены к тепло­вой сети по двухступенчатой смешанной схеме с ограничением максимального расхода воды из тепловой сети на ввод.

Система отопления присоединена к тепло­вым сетям по зависимой схеме с автоматичес­ким регулированием подачи теплоты.

Баки-аккумуляторы нагреваемой воды как в ЦТП, так и у потребителей отсутствуют исходные данные:

1. Регулирование отпуска теплоты в системе централизованного теплоснабжения принято центральное, качественное по совмещенной на­грузке отопления и горячего водоснабжения.

2. Температура теплоносителя (греющей воды) в тепловой сети в соответствии с приня­тым для данной системы теплоснабжения гра­фиком изменения температуры воды в зависи­мости от температуры наружного воздуха при­нята:

при расчетной температуре наружного воз­духа для проектирования отопления t₀ = -26 °С:

в подающем трубопроводе t₁ = 150 °С;

в обратном трубопроводе t₂  = 70 °С;

в точке излома графика температуры t¢_H = 23 °С:

в подающем трубопроводе  t¢₁ = 80 °С;

в обратном трубопроводе t¢₂  = 42 °С.

3. Температура холодной водопроводной (на­греваемой) воды в отопительный период, посту­пающей в водоподогреватель І ступени, t_c = 2 °С (по данным эксплуатации).

4. Температура воды, поступающей в систе­му горячего водоснабжения на выходе из II сту­пени водоподогревателя t_h = 60 °С.

5. Максимальный тепловой поток на отоп­ление потребителей, присоединенных к ЦТП, Q_omax=5,82×10⁶ Вт.

6. Расчетная тепловая производительность водоподогревателей Q^SP_h = 4,57× 10⁶ Вт.

7. Максимальный расчетный секундный рас­ход воды на горячее водоснабжение g_h = 21,6 л/с.

Порядок расчета:

1. Максимальный расход сетевой воды на отопление

кг/ч.

2. Максимальный расход греющей воды на горячее водоснабжение

кг/ч.

3. Для ограничения максимального расхода сетевой воды на ЦТП в качестве расчетного при­нимается больший из двух расходов, получен­ных по пп 1,2

кг/ч.

4. Максимальный расход нагреваемой воды через І и II ступени водоподогревателя

кг/ч.

5. Температура нагреваемой воды за водоподогревателем І ступени

6. Расчетная производительность водоподо­гревателя І ступени

7.    Расчетная производительность водоподо­гревателя II ступени

8. Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя II ступени t^ІІ₂ и на входе в водоподогреватель І ступени t^І₁

9. Температура греющей воды на выходе из водоподогревателя І ступени

10. Среднелогарифмическая разность темпе­ратур между греющей и нагреваемой водой для І ступени водоподогревателя

11. Среднелогарифмическая разность темпе­ратур между греющей и нагреваемой водой для II ступени водоподогревателя

12. В соответствии с п. 1 настоящего прило­жения определяем необходимое сечение трубок водоподогревателя при скорости воды в труб­ках W_тр= 1м/с и двухпоточной схеме включения

По табл. 1 настоящего приложения и полу­ченной величине f^усл_тр подбираем тип водоподогревателя со следующими характеристиками:

f_тр = 0,0093 м²;

D_H = 219 мм;

f_мтр = 0,02139 м²;

d_экв= 0,0224 м;

f_сек= 11,51 м² (при длине секции 4 м);

13. Скорость воды в трубках при двухпоточ­ной компоновке

14. Скорость воды в межтрубном простран­стве при двухпоточной компоновке

15. Расчет водоподогревателя І ступени:

а) средняя температура греющей воды

б) средняя температура нагреваемой воды

в) коэффициент теплопередачи от греющей воды к стенке трубки

г) коэффициент теплоотдачи от стенки труб­ки к нагреваемой воде

д) коэффициент теплопередачи при b = 0,9

Коэффициент y принят равным 1,2 для глад­ких трубок;

е) требуемая поверхность нагрева водопо­догревателя І ступени

ж) число секций водоподогревателя І ступе­ни при длине секции 4 м

Принимаем 5 секций в одном потоке; действи­тельная поверхность нагрева будет   .

16. Расчет водоподогревателя II ступени:

а) средняя температура греющей воды

б) средняя температура нагреваемой воды

в) коэффициент теплопередачи от греющей воды к стенке трубки

г) коэффициент теплоотдачи от стенки труб­ки к нагреваемой воде

д) коэффициент теплопередачи при b = 0,9

е) требуемая поверхность нагрева водопо­догревателя II ступени

ж) число секций водоподогревателя II ступени

Принимаем 2 секции в одном потоке, действи­тельная поверхность нагрева будет .

В результате расчета получилось по 2 секции в каждом водоподогревателе II ступени и 5 - в каждом водоподогревателе І ступени суммарной поверхностью нагрева 161 м².

17. Потери давления в водоподогревателях (7 последовательных секций в каждом потоке):

для воды, проходящей в трубках (с учетом j =2)

для воды, проходящей в межтрубном про­странстве

Коэффициент В принимается по табл. 3 на­стоящего приложения.

При применении водоподогревателя с про­филированными трубками необходимое число секций в І ступени составит 3 секции, а во ІІ-2 секции в одном потоке. Потери давления по на­греваемой воде с коэффициентом j= 2 состав­ляют 300 кПа.

В 1994 г. на московском заводе «Сатэкс» освоен выпуск кожухотрубных многоходовых водоподогревателей с І и II ступенями нагрева в одном корпусе (рис. 5), технические характерис­тики которых приведены в табл. 4 настоящего приложения. Тепловая производительность оп­ределена для условий, близких к реальным в системе теплоснабжения:

для водоподогревателей горячего водоснаб­жения: температурный перепад по греющей воде 70 - 30 °С, по нагреваемой - 5-60 °С, максимальные потери давления по нагреваемой воде, направляемой по трубкам, - 27-36 кПа (ИТП - ЦТП);

для водоподогревателей отопления: темпера­турный перепад по греющей воде - 150-76 °С, по нагреваемой, направляемой по межтрубному пространству, при применении в ИТП - 105 - 70 °С и максимальной потере давления - 30 кПа; при применении в ЦТП -120-70 °С и макси­мальной потере давления - 60 кПа (потери дав­ления приняты везде для нового, чистого тепло­обменника).

Запас в поверхности нагрева принят 20 %.

В пересчете на расчетный режим работы по ГОСТ 27950-88Е (скорость воды в трубках 2 м/с) эти же установки ТМПО и ТМПГ, применяемые а ИТП, будут иметь характеристики, приведенные в табл. 5. При этом достигаются такие же коэф­фициенты теплопередачи, как и в пластинчатых водоподогревателях на максимальных скоростях теплоносителей.

С 1996 г. на том же заводе «Сатэкс» начат вы­пуск водоподогревателей установки полуразбор­ной конструкции облегченного типа (рис. 6) для тепловых пунктов, размещаемых в подвале здания.

Рис. 5 Общий вид горизонтального многоходового кожухотрубного водоподогревателя

а-общий вид; б-разрез по секциям; ï-вход холодной воды - І ступень; 2-выход теплоносителя ¾ ½ ступень; 3 ¾ выход горячей воды -ï ступень; 4 - выход горячей воды - II ступень; 5 - вход теплоносителя - ï ступень, 6 - выход теплоносителя -II ступень; 7 - выход теплоносителя - II ступень; 8 - вход холодной воды - II ступень, в,г - конструктивные размеры: 1 - секции; 2 - соединительная камера межтрубного пространства; 3 - то же, трубного: 4 - трубная доска; 5 - шарнир;

В₁ - холодная вода; В₂    - го­рячая вода; В₃ - циркуляцион­ная линия горячего водоснаб­жения; Т₁ - подающая тепло­сети; Т₂ - выход греющей воды из II ступени; Т₃ - вход греющей воды в I ступень; Т₄ - обратная теплосети

Основные технические характеристики водоподогревателей блочног типа для ИТП (уставновка из 3 блоков)

Рис. 6. Водоподогреватель блочного типа по ТУ 400-28-132-90

Таблица 4

Технические характеристики горизонтальных многоходовых,  кожухотрубных водоподогревателей с профилированной трубкой для

систем отопления и горячего водоснабжения

Таблица 5

Технические характеристики многоходовых водоподогревателей с профилированной трубкой при расчетном режиме работы (W_ТР = 2 м/с)

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

ПРИМЕР ТЕПЛОВОГО И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ПЛАСТИНЧАТЫХ ВОДОПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ (ПО ГОСТ 15518)

В соответствии с каталогом ЦИНТИхимнефтемаш (М. ,1990) выпускаются теплообменники пластинчатые для теплоснабжения следующих типов полуразборные (РС) с пластинами типа 0,5Пр и разборные (Р) с пластинами типа 0,3р и 0,6р.

Технические характеристики указанных пластин и основные параметры теплообменников, собира­емых из этих пластин, приведены а табл. 1 и 2.

Допускаемые температуры теплоносителей определяются термостойкостью резиновых про­кладок. Для теплообменников, используемых в системах теплоснабжения, обязательным является применение прокладок из термостойкой резины, марки которой приведены в табл. 3.

Условное обозначение теплообменного плас­тинчатого аппарата первые буквы обозначают тип аппарата-теплообменник Р (РС) разборный (по­лусварной), следующее обозначение - тип плас­тины, цифры после тире - толщина пластины, далее - площадь поверхности теплообмена ап­парата (м²), затем - конструктивное исполнение (в соответствии с табл. 2), марка материала пластины и марка материала прокладки (в соответст­вии с табл. 3). После условного обозначения при­водится схема компоновки пластин.

Таблица 1

Техническая характеристика пластин

Таблица 2

Техническая характеристика и основные параметры пластинчатых теплообменных аппаратов

Таблица 3

Характеристики прокладок для пластин

Пример условного обозначения пластинча­того разборного теплообменного аппарата: теп­лообменник Р 0,6р-0,8-16-1К-01 - теплообмен­ник разборный (Р) с пластинками типа 0,6р, тол­щиной 0,8 мм, площадью поверхности теплооб­мена 16 м², на консольной раме, в коррозионно-стойком исполнении, материал пластин и патруб­ков - сталь 12Х18Н10Т; материал прокладки - теплостойкая резина 359; схема компоновки:

что означает над чертой - число каналов в каж­дом ходе для греющей воды, под чертой - то же, для нагреваемой воды.

Дополнительный канал со стороны хода на­греваемой воды предназначен для охлаждения плиты и уменьшения теплопотерь.

Из рассматриваемых трех теплообменников наиболее целесообразно применение теплооб­менников РС 0,5Пр, поскольку эти теплообмен­ники надежно работают при рабочем давлении до 1,6 МПа (16 кгс/см²).

Пластины попарно сварены по контуру об­разуя блок. Между двумя сваренными пласти­нами имеется закрытый (сварной) канал для теп­лофикационной греющей воды. Разборные каналы допускают давление в них до 1 МПа (10 кгс/см²).

Теплообменники типа Р 0,3р могут приме­няться в системах теплоснабжения при отсутст­вии теплообменников типа РС 0,5Пр и парамет­рах теплоносителей до 1,0 МПа (до 10 кгс/см²), до 150 °С и перепаде давлений между теплоносителями не более 0,5 МПа (5 кгс/см²).

Применение теплообменников типа Р 0,6р (титан) в системах теплоснабжения ограничено и допустимо только при отсутствии теплообменни­ков РС 0,5Пр и Р 0,3р при параметрах теплоноси­телей не более 0,6 МПа (6 кгс/см²), до 150 °С и перепаде давлений теплоносителей не более 0,3 МПа (3 кгс/см²).

1. Методика расчета пластинчатых водоподогревателей основана на использовании в них всего располагаемого напора теплоносителей с целью получения максимальной скорости каж­дого теплоносителя и соответственно макси­мального значения коэффициента теплопередачи или при неизвестных располагаемых напорах по оптимальной скорости нагреваемой воды, как и при подборе кожухотрубных водоподогревате-пей.

В первом случае оптимальное соотношение числа ходов для греющей Х₁ и нагреваемой Х₂ воды находится по формуле

                         (1)

Если соотношение ходов получается >2, то для повышения скорости воды целесообразна несимметричная компоновка, т.е. число ходов теплообменивающихся сред будет неодинако­вым (рис. 1-3 настоящего приложения). При несимметричной компоновке получается сме­шанное движение потоков в части каналов - противоток, в части - прямоток, что снижает температурный напор установки по сравнению с

Рис. 1. Симметричная компоновка пластинчатого

водоподогревателя, обозначение Сх 4/5

Рис. 2. Несимметричная компоновка пластинчатого

водоподогревателя, обозначение Сх (2 + 2)/5

Рис. 3. Схема компоновки водоподогревателей І и ІІ подогрева в

одну установку с противоточным движением воды

противоточным характером движения теплообменивающихся сред, который имеет место при симметричной компоновке, и в определенной степени уменьшает выгоду от повышения ско­рости воды при несимметричной компоновке. Поэтому для исключения смешанного тока теппоносителей более эффективно водоподогревательную установку собирать из двух или несколь­ких раздельных теплообменников с симметрич­ной компоновкой, включенных последовательно по теплоносителю, у которого получается боль­шее число ходов, и параллельно - по другому теплоносителю. При этом обвязка соединитель­ными трубопроводами должна обеспечить про­тивоток в каждом теплообменнике.

2. При расчете пластинчатого водоподогревателя оптимальная скорость принимается исхо­дя из получения таких же потерь давления в уста­новке по нагреваемой воде, как при применении кожухотрубного водоподогревателя - 100 -150 кПа, что соответствует скорости воды в ка­налах W_ОПТ = 0,4 м/с.

Поэтому, выбрав тип пластины рассчитыва­емого водоподогревателя горячего водоснабже­ния, по оптимальной скорости находим требуемое количество каналов по нагреваемой воде m_H:

                                      (2)

       f_K - живое сечение одного межпластин­чатого канала.

3. Компоновка водоподогревателя симметричная Т. е. m_ГР=m_H. Общее живое сечение ка­налов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды

                                       (3)

4. Находим фактические скорости греющей и нагреваемой воды, м/с

                                    (4)

                                        (5)

В случае если соотношение ходов, опреде­ленное по формуле (1), оказалось >2 (при под­становке DP_H = 100 кПа, а DP_ГР = 40 кПа - для І ступени), водоподогреватель собираем из двух раздельных теплообменников и более и в фор­мулах (4) или (5) расход того теплоносителя, у которого получилось меньше ходов, уменьшаем соответственно в 2 раза и более.

5. Коэффициент теплоотдачи а₁ ,Вт/(м² × °С) от греющей воды к стенке пластины определя­ется по формуле

 (6)

где А - коэффициент, зависящий от типа пластин принимается по табл. 1 настоящего приложения;

6.    Коэффициент тепловосприятия а₂, Вт/(м² × °С), от стенки пластины к нагреваемой воде принимается по формуле                    (7)

где      

7. Коэффициент теплопередачи к, Вт/(м² × °С), определяется по формуле

                                             (8)

где b - коэффициент, учитывающий уменьше­ние коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления наки­пи и загрязнений на пластине, в зави­симости от качества воды принимается равным 0,7 - 0,85.

8. При заданной величине расчетной произ­водительности Q^SP и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температур­ному напору Dt_СР определяется необходимая по­верхность нагрева F_ТР по формуле (1) прил. 5.

При сборке водоподогревателя из двух раз­дельных теплообменников и более теплопроизводительность уменьшается соответственно в 2 раза и более. 

9. Количество ходов в теплообменнике Х:

                                                     (9)

где f_ПЛ - поверхность нагрева одной пласти­ны, м².

Число ходов округляется до целой величины. В одноходовых теплообменниках четыре шту­цера для подвода и отвода греющей и нагревае­мой воды располагаются на одной неподвижной плите. В многоходовых теплообменниках часть штуцеров должна располагаться на подвижной плите, что вызывает некоторые сложности при эксплуатации. Поэтому целесообразней вместо устройства многоходового теплообменника раз­бить его по числу ходов на раздельные теплооб­менники, соединенные по одному теплоносителю последовательно, а по другому - параллель­но, с соблюдением противоточного движения.

10. Действительная поверхность нагрева всего водоподогревателя определяется по формуле

                                       (10)

11. Потери давления D кПа в водоподогревателях следует определять по формулам:

для нагреваемой воды

                          (11)

для греющей воды

                       ( 12)

где j - коэффициент, учитывающий накипеобразование, который для греющей сете­вой воды равен единице, а для нагре­ваемой воды должен приниматься по опытным данным, при отсутствии таких данных можно принимать j = 1,5- 2,0;

Б - коэффициент, зависящий от типа плас­тины, принимается по табл. 1 настоя­щего приложения;

W_H.C - скорость при прохождении максимально­го секундного расхода нагреваемой воды.

ПРИМЕР РАСЧЕТА

Выбрать и рассчитать водоподогревательную установку пластинчатого теплообменника со­бранного из пластин 0,6р для системы горячего водоснабжения того же ЦТП, что и в примере с кожухотрубными секционными водоподогревателями. Следовательно, исходные данные, ве­личины расходов и температуры теппоносителей на входе и выходе каждой ступени водоподогре­вателя принимаются такими же, как и в преды­дущем примере.

1. Проверяем соотношение ходов в тепло­обменнике І ступени по формуле (1), принимая DР_Н = 100 кПа и DР_ГР = 40 кПа;

Соотношение ходов не превышает 2, следо­вательно, принимается симметричная компонов­ка теплообменника.

2. По оптимальной скорости нагреваемой воды определяем требуемое число каналов по формуле (2)

3. Общее живое сечение каналов в пакете определяем по формуле (3) (m_H принимаем рав­ным 20).

4. фактические скорости греющей и нагреваемой воды по формулам (4) и (5):

5. Расчет водоподогревателя І ступени

а) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины, формула (6), принимая из табл. 1 А = 0,492:

б) коэффициент тепловосприятия от стенки пластины к нагреваемой воде, формула (7)

в) коэффициент теплопередачи, принимая j = 0,8, формула (8)

г) требуемая поверхность нагрева водоподо­гревателя І ступени, формула (1) прил. 5

д) количество ходов (или пакетов при разде­лении на одноходовые теплообменники), фор­мула (9)

Принимаем три хода,

е) действительная поверхность нагрева во­доподогревателя І ступени, формула (10)

ж) потери давления І ступени водоподогре­вателя по греющей воде, формула (12), прини­мая j = 1 и из табл. 1 Б = 3:

6. Расчет водоподогреватепя II ступени

а) коэффициент теплоотдачи от греющей воды к стенке пластины, формула (6):

б) коэффициент тепловосприятия от пласти­ны к нагреваемой воде, формула (7)

в) коэффициент теплопередачи, принимая j = 0.8 формула (8):

г) требуемая поверхность нагрева водоподо­гревателя II ступени, формула (1) прил. 5:

д) количество ходов (или пакетов при разделении на одноходовые теплообменники), фор­мула (9):

Принимаем 2 хода;

е) действительная поверхность нагрева во­доподогревателя II ступени, формула (10):

ж) потери давления II ступени водоподогре­вателя по греющей воде, формула (12):

з) потери давления обеих ступеней водопо­догревателя по нагреваемой воде, принимая j = 1,5, при прохождении максимального секун­дного расхода воды на горячее водоснабжение, формула (11):

В результате расчета а качестве водоподогревателя горячего водоснабжения принимаем два теплообменника (І и II ступени) разборной конструкции (Р) с пластинами типа 0,6р, толщи­ной 0,8 мм, из стали 12Х18Н1ОТ (исполнение 01), на двухопорной раме (исполнение 2К), с уплотнительными прокладками из резины марки 359 (условное обозначение - 10). Поверхность на­грева І ступени -71,4 м², {1 ступени - 47,4 м². Схема компоновки І ступени:

схема компоновки II ступени.

Условное обозначение теплообменников указываемое в бланке заказов будет

 І ступени: РО,6р-0,8-71,4-2К-01-10

 II ступени РО,6р-0,8-47,4-2К-01-10

Расчет водоподогревателя, собранного из плас­тинчатых теплообменников фирмы «Альфа-Лаваль» (технические характеристики см. в табл. 4), пока­зывает что в І ступень требуется установить

Таблица4

Технические характеристики пластинчатых теплообменников фирмы «Альфа-Лавапь» для теплоснабжения

Таблица5

Технические характеристики паяных пластинчатых теплообменников «Цетепак» производства компании «Цететерм»

Таблица 6

Технические характеристики пластинчатых теплообменников фирмы «АРV» для теплоснабжения

Таблица 7

Технические характеристики пластинчатых теплообменников фирмы «СВЕП» для теплоснабжения

теплообменник М15-BFG8 с числом пластин 64, площадь поверхности нагрева 38,4 м² (коэффи­циент теплопередачи - 4350 Вт/(м² × °С)).

Во II ступени требуется теплообменник М10-ВFG с числом пластин 71, площадь поверхности на­грева 16,6 м² (коэффициент теплопередачи - 5790 Вт/(м² × °С)).

Потери давления в обеих ступенях при про­хождении максимального секундного расхода на­греваемой воды и том же коэффициенте загряз­нения (j = 1,5) составляют 186 кПа.

В табл. 5, 6, 7 приведены технические характеристики теплообменников «Цетепак», "АРУ» и «СВЭП».

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

ТЕПЛОВОЙ И ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ МНОГОХОДОВЫХ ПАРОВОДЯНЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ

Подогреватели горизонтальные пароводяные тепловых сетей (двух- и четырехходовые) по ОСТ 108.271.105 предназначены для систем отопле­ния и горячего водоснабжения.

1. Поверхность нагрева пароводяных подо­гревателей F, м², определяется по формуле

                                                        (1)

где Q_SP - расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателя, Вт;

k - коэффициент теплопередачи водопо­догревателя, Вт/(м² ×°C);

Dt_CP- расчетная разность температур между греющей и нагреваемой средами, °С.

2. Расчетная тепловая производительность во­доподогревателя на отопление Q^Sh₀ или на горя­чее водоснабжение Q^SP_h определяется по прил. 2.

При этом, учитывая требования п. 4.8 насто­ящего свода правил, для каждого подогревате­ля расчетная производительность, определенная по прил. 2, делится на 2.

3. Коэффициент теплопередачи k:, Вт/(м² × °С) определяется по формуле

                               (2)

где a₂ - коэффициент теплоотдачи при про­дольном смывании от стенки трубки к нагреваемой воде, Вт/(м² × °С);

а_П - коэффициент теплоотдачи от конден­сирующегося пара к горизонтальной стенке трубки, Вт/(м² × °С);

d_СТ - толщина стенки трубки, м;

d_НАК - толщина накипи, м, принимаемая на ос­новании эксплуатационных данных для конкретного района с учетом качества воды, а при отсутствии данных допус­кается принимать равной 0,0005 м;

l_СТ - теплопроводность стенки трубки, Вт/(м × °С), принимается для стали рав­ной 58 Вт/(м × °С), для латуни - 105 Вт/(м × °С);

l_НАК - то же, слоя накипи, принимается рав­ной 2,3 Вт/(м × °С).

4. Коэффициент теплоотдачи а₂ Вт/(м² . °С), от стенки трубки к нагреваемой воде в области тур­булентного движения, определяется по формуле

                     (3)

где t^H_CP- средняя температура нагреваемой воды, °С, определяемая по формуле

                                             (4)

t^H_ВХ; t^H_ВЫХ- температура нагреваемой воды со­ответственно на входе и выходе из водоподогревателя, °С;

d_BH- внутренний диаметр трубок, м;

W_ТР - скорость воды в трубках, м/с, опре­деляется по формуле

                                         (5)

f_ТР- площадь сечения всех трубок в одном ходу подогревателя, м², определяется по формуле

                                         (6)

n- количество трубок в одном ходу, шт.;

r - плотность воды при средней температуре t^H_CP, кг/м³;

G_h - расчетный расход нагреваемой воды в трубках, кг/ч.

5. Коэффициент теплоотдачи а_П, Вт/(м² × °С), от конденсирующегося пара к стенке трубки оп­ределяется по формуле

                                (7)

где t_S - температура насыщения пара, °С;

m-приведенное число трубок, шт., опре­деляемое по формуле

                                                   (8)

где n_ОБ - общее число трубок в подогревателе, шт.;

n_max- максимальное число трубок в верти­кальном ряду, шт.;

t_СТ - средняя температура стенок трубок. °С, определяется приближенно по формуле

                                              (9)

и проверяется после предварительного расчета подогревателя по формуле

                                     (10)

При несовпадении значений t_СТ, определен­ных по формулам (9) и (10), более чем на 3 °С а_П следует пересчитывать, приняв значение t_СТ, определенное по формуле (10).

6. Расчетную разность температур Dt_СР, °С, между греющей и нагреваемой средами опре­деляют по формуле

                                                (11)

где Dt_Б, Dt_М - соответственно большая и меньшая разность температур между грею­щей и нагреваемой средами на вхо­де и выходе из подогревателя, °С, определяется по формулам:

                                           (12)

                                           (13)

При расчете пароводяных водоподогревателей отопления температуру нагреваемой воды на входе и выходе из водоподогревателя следу­ет принимать

где t₂ - температура воды в обратном трубопро­воде систем отопления при расчетной температуре наружного воздуха t₀ °С;

где t₀₁ - температура воды в подающем трубо­проводе тепловых сетей за ЦТП или в подающем трубопроводе системы ото­пления при установке водоподогрева­теля в ИТП при расчетной температу­ре наружного воздуха t₀, °С.

В этом случае расчетная разность темпера­тур Dt_CP °С, определится по формуле

                                     (14)

Примечание - При независимом присоединении систем отопления и вентиляции через общий водоподогреватель температуру нагреваемой воды в обрат­ном трубопроводе на входе в водоподогреватель сле­дует определять с учетом температуры воды после при­соединения трубопровода систем вентиляции. При рас­ходе теплоты на вентиляцию не более 15 % суммарного максимального теплового потока на отопление допус­кается температуру нагреваемой воды перед водопо-догревателем принимать равной температуре воды в обратном трубопроводе системы отопления.

При расчете водоподогревателя на горячее водоснабжение температуру нагреваемой воды, °С, следует принимать:

на входе в водоподогреватель - равной тем­пературе холодной (водопроводной) воды t_C в отопительный период; при отсутствии данных принимается равной 5 °С;

на выходе из водоподогревателя - равной температуре воды, поступающей в систему горя­чего водоснабжения t_h, в ЦТП и в ИТП t_h = 60 °С, а в ЦТП с вакуумной деаэрацией t_h = 65 °С.

7. Расходы нагреваемой воды для расчета водоподогревателей систем отопления, кг/ч, сле­дует определять по формулам:

                                     (15)

при независимом присоединении систем отопле­ния и вентиляции через общий водоподогрева­тель

                              (16)

 где Q_omax, Q_vmax- соответственно максималь­ные тепловые потоки на ото­пление и вентиляцию, Вт.

Расход нагреваемой воды, кг/ч, для расчета водоподогревателей горячего водоснабжения определяется по формуле

                                     (17)

где Q^SP_h - расчетная производительность водо­подогревателя, Вт (см. прил. 2).

8. Потери давления DР_H, Па, для воды, про­ходящей в трубках водоподогревателя

где W_ТР- скорость воды, м/с, определяемая п формуле (5);

z - число последовательных ходов водо­подогревателя;

l-длина одного хода, м;

Sx - сумма коэффициентов местных сопро­тивлений;

 l- коэффициент гидравлического трения.

Эквивалентную шероховатость внутренней поверхности латунных трубок при определении l можно принимать 0,0002 м.

Сумму коэффициентов местных сопротивле­нии в трубках можно принимать:

для двухкодовых водоподогревателей  Sx= 9,5; для четырехходовых водоподогревателей Sx= 18,5.

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ МАКСИМАЛЬНЫХ (РАСЧЕТНЫХ) РАСХОДОВ ВОДЫ ИЗ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ НА ТЕПЛОВОЙ ПУНКТ

1. При отсутствии нагрузки горячего водо­снабжения и зависимом присоединении систем отопления и вентиляции по формуле

                                      (1)

а при независимом присоединении через водоподогреватели вместо t₂ подставляется t₀₂, при­нимаемое на 5-10 °С выше температуры воды в обратном трубопроводе системы отопления t₂.

2. При наличии нагрузки горячего водоснаб­жения в закрытых системах теплоснабжения.

а) при наличии баков-аккумуляторов у пот­ребителя и присоединении водоподогревателей горячего водоснабжения:

по одноступенчатой схеме с регулировани­ем расхода теплоты на отопление

                             (2)

но не менее расхода воды, определенного по формуле (1);

по одноступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и вентиляцию

                       (3)

по двухступенчатой схеме с регулированием расхода теплоты на отопление

                       (4)

но не менее расхода воды, определенного по формуле (1);

по двухступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и вентиляцию

               (5)

б) при отсутствии баков-аккумуляторов у пот­ребителей и присоединении водоподогревателей горячего водоснабжения:

по одноступенчатой схеме с регулировани­ем расхода теплоты на отопление

                           (6)

но не менее расхода воды, определенного по формуле (1);

по одноступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и вентиляцию

                          (7)

по двухступенчатой схеме с регулированием расхода теплоты на отопление и максимальным тепловым потоком на вентиляцию менее 15 % максимального теплового потока на отопление

                     (8)

но не менее расхода воды, определенного по формуле (1),

по двухступенчатой схеме с регулированием расхода теплоты на отопление и максимальным тепловым потоком на вентиляцию более 15 % максимального теплового потока на отопление

         (9)

по двухступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и максимальным теп­ловым потоком на вентиляцию менее 15 % мак­симального теплового потока на отопление

                  (10)

по двухступенчатой схеме со стабилизацией расхода воды на отопление и максимальным теп­ловым потоком на вентиляцию более 15 % мак­симального теплового потока на отопление

   (11)

Примечания

1. В формулах (4), (5), (8), (10) ; В формулах (9), ( 11) .

2. В формулах (8), (10) коэффициент 1,2 учитывает увеличение среднечасового теплового потока на горя­щее водоснабжение в сутки наибольшего водопотребления.

3. Расход теплоты на отопление Q¢_o, Вт, при темпе­ратуре наружного воздуха, соответствующей точка излома графика температур воды t¢_H, с учетом постоянной в течение отопительного периода величины бытовых или производственных тепловыделений определен по фор­муле

                     (12)

где Sq- тепловыделения, принимаемые для жилых зданий по СНиП 2.04.05-91* и для общественных и производственных зданий - по расчету, Вт;

t_i -расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях, °С;

t^опт_i -оптимальная температура воздуха в отаплива­емых помещениях, принимаемая по среднему значению температур, приведенных в прил. 4 к СНиП 2.04.05-91*;

t_o - расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, принимаемая как средняя температура наиболее холодной пятидневки в соответствии со СНиП 2.01.01-82, °С.

3. В открытых системах теплоснабжения

                           (13)

или по формуле (17) СНиП 2.04.07-86*.

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

ТРУБЫ ПО НТД, РЕКОМЕНДУЕМЫЕ К ПРИМЕНЕНИЮ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

ПЕРЕЧЕНЬ ТИПОВОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ НА КОНСТРУКЦИИ, ИЗДЕЛИЯ И УЗЛЫ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ СЕРИЯ 5.903-13 «ИЗДЕЛИЯ И ДЕТАЛИ ТРУБОПРОВОДОВ ДЛЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ. РАБОЧИЕ ЧЕРТЕЖИ»

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

ПРЕДЕЛЫ ПРИМЕНЕНИЯ АРМАТУРЫ ИЗ ЧУГУНА (ВЫПИСКА ИЗ ТАБЛ. 7 «ПРАВИЛ УСТРОЙСТВА И БЕЗОПАСНОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ ПАРА И ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ», ИЗД. 1994 г. (ШИФР РД-03-94))

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

ПЕРЕЧЕНЬ АЛЬБОМОВ ОТРАСЛЕВОЙ УТПД ТЭП ТХТ-05 И ТЭП ТХТ-05-П ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ ТРУБОПРОВОДОВ, АРМАТУРЫ И ОБОРУДОВАНИЯ В ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

ВЫБОР СПОСОБА ОБРАБОТКИ ВОДЫ ДЛЯ ЦЕНТРАЛИЗОВАННОГО ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ В ЗАКРЫТЫХ СИСТЕМАХ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

ХАРАКТЕРИСТИКИ ФИЛЬТРУЮЩЕГО СЛОЯ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ ФИЛЬТРОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

ДОЗА ВВОДИМОГО ЖИДКОГО НАТРИЕВОГО СТЕКЛА ДЛЯ СИЛИКАТНОЙ ОБРАБОТКИ ВОДЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ 18

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ГРАФИКОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ НА ОТОПЛЕНИЕ У ПОТРЕБИТЕЛЕЙ

А. РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ПОДАЧИ ТЕПЛОТЫ В СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПОГОДНЫХ УСЛОВИЙ

Для промышленных и общественных зданий, при расчете теплопотерь, которых не учитывают­ся бытовые тепловыделения, изменение подачи теплоты на отопление определяется по форму­ле (рис. 1, линия 1)

                                        (1)

       __              

где Q₀- относительный тепловой поток на ото­пление;

Q₀ - тепловой поток на отопление при те­кущей температуре наружного воздуха t_н, Вт;

 Q_0max - расчетный тепловой поток на отопле­ние при расчетной температуре наруж­ного воздуха для проектирования ото­пления t₀, Вт;

t_i - расчетная температура внутреннего воздуха в отапливаемых зданиях.

Рис. 1. Графики относительного изменения теплового потока на отопление Q₀, в зависимости от наружной температуры t₀ для разного типа потребителей и способов авторегулирования

1 - для промышленых и общественных зданий; 2 - для жилых зданий при регулировании без коррекции по отклоне­нию внутренней температуры от заданной; 3 - для жилых зданий при регулировании с коррекцией по t_i.

Для жилых зданий при расчете изменения теплового потока на отопление в соответствии со СНиП 2.04.05-91^* учитываются бытовые тепловыделения в квартирах, которые в отличие от теплопотерь через ограждения не зависят от величины t_н . Поэтому с ее повышением доля бытовых тепловыделений в тепловом балансе жилого здания возрастает, за счет чего можно сократить подачу теплоты на отопление по срав­нению с определением его по формуле (1). Тог­да относительный тепловой поток на отопление жилых зданий, ориентируясь на квартиры с уг­ловыми комнатами верхнего этажа, где доля бытовых тепловыделений от теплопотерь самая низкая, определяется по формуле

                  (2)

где t_i^ОПТ-оптимальная температура воздуха в отапливаемых помещениях, принима­емая с учетом принятого способа ре­гулирования;

0,14-доля бытовых тепловыделений в квартирах с угловой комнатой от теп­лопотерь для условий t₀ = -25 °С. При регулировании систем отопления под­держанием графика подачи теплоты в зависи­мости от t_н без коррекции по температуре внут­реннего воздуха, когда скорость ветра при рас­чете теппопотерь принимается равной расчет­ной, что соответствует примерно постоянному объему инфильтрующегося наружного воздуха в течение всего отопительного периода, t_i^опт при­нимается равной 20,5 °С при t_н, соответствую­щей параметрам А. постепенно снижаясь до 19 °С с понижением t_н до  t_н=t₀,    (рис. 1, линия 2).

При регулировании систем отопления с ав­томатической коррекцией графика подачи теп­лоты при отклонении внутренней температуры от заданной, когда скорость ветра при расчете теплопотерь принимается равной нулю, что со­ответствует сокращению объемов инфильтрую­щегося наружного воздуха, но не менее сани­тарной нормы притока, t_i^опт принимается равной 21,5 °С. График изменения относительного теп­лового потока на отопление будет представлять собой прямую пинию, пересекающую ось аб­сцисс в той же точке, что и при регулировании без коррекции по t_i, а при t_н = t₀ относительный тепловой поток будет равным 0,96   Q_0max (рис. 1, линия 3).

Б. РАСЧЕТ ГРАФИКОВ ТЕМПЕРАТУР ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ У ПОТРЕБИТЕЛЯ ПОДДЕРЖИВАЕМЫХ ПРИ АВТОМАТИЗАЦИИ СИСТЕМ ОТОПЛЕНИЯ

При автоматизации систем отопления задан­ный график подачи теплоты обеспечивается пу­тем поддержания регулятором соответствующего графика температур теплоносителя. Могут применяться следующие способы поддержания графика температур теплоносителя, циркулирующего в системе отопления:

1 ) поддержание графика температур тепло­носителя в подающем трубопроводе - t₀₁;

2) поддержание графика температур тепло­носителя в обратном трубопроводе - t₂;

3) поддержание графика разности темпера­тур теплоносителя в обоих трубопроводах Dt=t₀₁ -t₂.

Первый способ, наиболее распространенный за рубежом, приводит к завышению подачи теп­лоты в теплый период отопительного сезона при­мерно на 4 % годового теплопотребления на ото­пление вследствие необходимости спрямления криволинейного графика температур воды в по­дающем трубопроводе.

Второй способ рекомендуется применять при автоматизации систем, в которых возможно из­менение расхода циркулирующего теплоносите­ля (например, при подключении системы отопле­ния к тепловым сетям через элеватор с регули­руемым сечением сопла, с корректирующим на­сосом, установленным на перемычке между по­дающим и обратным трубопроводами). Контроль температуры в обратном трубопроводе гаран­тирует нормальный прогрев последних по ходу воды в стояке отопительных приборов.

Третий способ наиболее эффективен, так как при нем повышается точность регулирования, из-за того, что график разности температур - ли­нейный, в отличие от криволинейных графиков температур воды в подающем и обратном тру­бопроводах систем отопления. Но он может при­меняться только в системах отопления, в кото­рых поддерживается постоянный расход цирку­лирующего теплоносителя (например, при неза­висимом присоединении через водоподогреватель или с корректирующими насосами, установ­ленными на подающем или обратном трубопро­водах системы отопления). При известном рас­ходе воды, циркулирующей в системе, этот спо­соб регулирования является наиболее точным, так как еще устраняет ошибки в подаче теплоты при наличии запаса в поверхности нагрева ото­пительных приборов (при других способах регу­лирования поддержание расчетного графика приведет к перерасходу теплоты и из-за незна­ния фактического значения показателя степени т в формуле коэффициента теплопередачи ото­пительного прибора).

На рис. 2 и 3 представлены графики измене­ния относительной температуры воды в подающем  и обратном  трубо­проводах систем отопления с постоянной цирку­ляцией воды (температурного критерия системы отопления)_ в зависимости от относительного теп­лового потока на отопление Q₀, определенного по разделу А настоящего приложения, и с учетом возможных значений показателя степени m в фор­муле коэффициента теплопередачи отопительного прибора (здесь b далее с индексом «т» - зна­чения температур при текущей температуре на­ружного воздуха).

Рис. 2. Графики изменения температурного критерия системы отопления по температуре воды в подающем трубопроводе - для различных значений показателя степени m и при постоянной циркуляции теплоносителя в системе

Эти рисунки иллюстрируют значительное влияние на степень криволинейности графиков температур воды фактического значения коэф­фициента m, который зависит от типа отопитель­ных приборов и способа прокладки стояка. Так. например, в системах отопления с замоноличенными стояками и конвекторами «Прогресс» следует принимать m= 0,15, а в системах отопле­ния с конвекторами «Комфорт» и открыто про­ложенными стояками m= 0,32. В системах с чу­гунными радиаторами m = 0,25.

Используя эти графики, находят искомую температуру воды в подающем или обратном трубопроводе при различных температурах на­ружного воздуха: для требуемой t_н находят по формулам (1) и (2) или из графика рис.1 отно­сительный расход теплоты на отопление Q₀, а

Рис. 3. Графики изменения температурного критерия системы отопления по температуре воды в обратном трубопроводе  при постоянной циркуляции воды в системе

по нему - из графиков рис. 2 или 3 относитель­ную температуру воды. Затем по нижеперечис­ленным формулам - искомую температуру воды:

                     (3)

                       (4)

Значения t_i и t_i^опт принимаются теми же, что и при определении Q₀.

На рис. 4 приведены для однотрубных сис­тем отопления требуемые графики изменения относительной температуры воды в подающем (t^T₀₁-t_i^опт)/(t₀₁ -t_i) обратном (t^T₂-t_i^опт)/(t₂ -t_i) трубопроводах и их разности (t^T₀₁-t^T₂)/(t₀₁ -t₂), обозначаемые далее критерием Q, и определен­ные исходя из обеспечения одинакового изме­нения теплоотдачи первых и последних по ходу

Рис. 4. Графики изменения относительных температур теплоносителя в однотрубных системах отопления при количественно-качественном регулировании

воды в стояке отопительных приборов. При этом в системах отопления расход циркулирующего теп­лоносителя должен изменяться (количественно-качественное регулирование) в соответствии с гра­фиками, приведенными на рис. 5, Графики постро­ены по следующим формулам для различных m:

                                               (5)

                                          (6)

где G₀, G_0max расход циркулирующего тепло­носителя соответственно при текущей наружной температуре и расчетной для проектирова­ния отопления.

При регулировании подачи теплоты в систе­мах отопления центральных тепловых пунктов (ЦТП) температурные графики определяются по тем же зависимостям, как и для систем отопле­ния отдельных зданий, подставляя иное значе­ние расчетной температуры. Например, для ЦТП с независимым присоединением квартальных

Рис. 5. Графики изменения относительного расхода воды в однотрубной системе отопления при количественно-качественном регулировании

сетей отопления t₀₁=120 °С, а для ЦТП с зави­симым присоединением -t₀₁ =150 °С.

Если вентиляционная нагрузка потребителей, подключенных к ЦТП, не превышает 15 % отопи­тельной, более оптимальным в ЦТП остается регулирование по разности температур воды в подающем и обратном трубопроводах (при раз­мещении корректирующих насосов на перемыч­ке устанавливают дополнительный регулятор для стабилизации расхода воды в квартальных се­тях). При этом, соблюдая принцип ограничения максимального расхода сетевой воды на вводе теплового пункта, для компенсации недогрева зданий в часы прохождения максимального во-доразбора график температур, задаваемый ре­гулятору, повышается на 3 °С против отопитель­ного. Тогда в часы максимального водоразбора график все равно не будет выдерживаться, но за счет превышения его в остальные часы в це­лом за сутки здание получит норму расхода теп­лоты. Примерные графики регулирования пода­чи теплоты для условий расчетной наружной тем­пературы минус 25 °С приведены на рис. 6.

При регулировании подачи теплоты на отоп­ление в ЦТП, когда постоянство расхода тепло­носителя не обеспечивается (отсутствует коррек­тирующий насос или при установке корректиру­ющего насоса на перемычке отсутствует регулятор стабилизации расхода воды) и системы ото­пления подсоединены к квартальным сетям че­рез элеваторные узлы, следует поддерживать график температур воды в обратном трубопро­воде. При этом значение параметра (t^T₂-t_i^опт)/(t₂ -t_i) следует определять исходя из соответ­ствия изменения теплоотдачи в последних по ходу воды стояках отопительных приборов, т.е. на основе зависимостей, приведенных на рис. 3, и формулы (4).

Если вентиляционная нагрузка потребителей, подключенных к ЦТП, превышает 15 % отопи­тельной (т.е. создается нестабильность измене­ния температуры обратной воды, поступающей в ЦТП, и из-за малой инерционности калорифе­ров не допускается снижение температуры теп­лоносителя, поступающего к ним), подачу теп­лоты в квартальные сети следует регулировать поддержанием температурного графика в пода­ющем трубопроводе без повышения его из-за ограничения расхода сетевой воды. Последнее выполняется в этом случае исходя из максималь­ного часового расхода теплоты на горячее во­доснабжение и путем воздействия на клапан, из­меняющий расход теплоносителя на водоподогреватель горячего водоснабжения, а не отопле­ния, что имеет место при меньшей вентиляционной нагрузке.

Рис. 6. Графики изменения разности температуры воды в подающем

и обратном трубопроводах системы отопления Dt в зависимости от t_н

1-3-Dt = 150...70°С соответственно наветренная ориентация фасада здания, заветренная и с ограничением максималь­ного расхода воды, 4-6 Dt= 120...70°С, тоже; 7-Dt= 105. .70 °С- заветренная ориентация, 8- Dt= 95.. .70 °С-тоже

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Q_0max  - максимальный тепловой поток на отопление при t₀, Вт.

Q¢₀ - тепловой поток на отопление в точ­ке излома графика температуры воды при температуре наружного воздуха t_н, Вт.

Q_vmax - максимальный тепловой поток на вентиляцию при t₀ или при t_HB, Вт.

Q_hmax- максимальный тепловой поток на горячее водоснабжение в сутки на­ибольшего водопотребления за период со среднесуточной темпе­ратурой наружного воздуха 8 °С и менее (отопительный период), Вт.

Q_hm - средний тепловой поток на горячее водоснабжение в средние сутки за неделю в отопительный период.

Q^SP₀ - расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателя систем отопления и вентиляции (при общих тепловых сетях), Вт.

Q^SP_h - расчетная тепловая производитель­ность водоподогревателя для сис­тем горячего водоснабжения, Вт.

Q_ht - тепловые потери трубопроводами от ЦТП и в системах горячего водоснаб­жения зданий и сооружений, Вт.

G_0max - максимальный расход воды, цирку­лирующей в системе отопления при t₀, кг/ч.

G_hmax, G_hm - соответственно максимальный и средний за отопительный период расходы воды в системе горячего водоснабжения, кг/ч.

G_d - Расчетный расход воды из тепло­вой сети на тепловой пункт, кг/ч.

G_vmax - максимальный расход воды из теп­ловой сети на вентиляцию, кг/ч.

G_dh, G_do - Расчетный расход сетевой (грею­щей) воды соответственно на горя­щее водоснабжение и отопление кг/ч.

G^SP_d - расчетный расход сетевой (грею­щей) воды через водоподогреватель, кг/ч.

g_h- максимальный расчетный секунд­ный расход воды на горячее водо­снабжение, л/с.

F - поверхность нагрева водоподогревателя, м².               

t₀- расчетная температура наружного воздуха для проектирования ото­пления, °С.

t¢_н - температура наружного воздуха в точ­ке излома графика температур, °С.

T_HV- расчетная температура наружного воздуха для проектирования венти­ляции по параметру А, °С.

t_c - температура холодной (водопро­водной) воды в отопительный пе­риод (при отсутствии данных при­нимается 5 °С).

t_h - температура воды, поступающей в систему горячего водоснабжения потребителей на выходе из водоподогревателя при одноступенча­той схеме включения водоподогревателей или после II ступени водо­подогревателя при двухступенчатой схеме, °С.

t^гр_ср -средняя температура греющей воды между температурой на вхо­де t^гр_вх и на выходе t^гр_вых, из водопо­догревателя, °С.

t^н_ср- то же, нагреваемой воды между температурой на входе t^н_вх и на вы­ходе t^н_вых из водоподогревателя, °С.

t_s - температура насыщенного пара, °С.

t_h^I - температура нагреваемой воды после І ступени водоподогревате­ля при двухступенчатой схеме при­соединения водоподогревавателей, °С.

Dt_ср - температурный напор или расчет­ная разность температур между греющей и нагреваемой средой (среднелогарифмическая), °С.

Dt_,; Dt_м- соответственно большая и меньшая разности температур между грею­щей и нагреваемой водой на входе или на выходе из водоподогрева­теля, °С.

 t_i- средняя расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых зданий, °С.

t₁- температура cетевой (греющей) воды в подающем трубопроводе тепловой сети при расчетной тем­пературе наружного воздуха t₃, °С.

t₀₁ - то же, в подающем трубопроводе системы отопления, °С.

t₂ - то же, в обратном трубопроводе тепловой сети и после системы отопления зданий, °С.

 t¢₂-то же, в обратном трубопроводе тепловой сети и после систем ото­пления зданий, °С.

t¢₃ - то же, после водоподогревателя го­рячего водоснабжения, подключен­ного к тепловой сети по одноступен­чатой схеме, рекомендуется прини­мать t¢₃  = 30 °С.

r - плотность воды при средней тем­пературе t_ср, кг/м³, ориентировоч­но принимается равной 1000 кг/м³.

к - коэффициент теплопередачи, ВТ/ /м^{2 .}°С).

а₁ - коэффициент теплоотдачи от грею­щей воды к стенке трубки, Вт/(м^{2 .} °С).

а₂ - то же, от стенки трубки к нагревае­мой воде, Вт/(м^{2 .} °С).

а_п - коэффициент теплоотдачи от кон­денсирующегося пара к горизон­тальной стенке трубки, Вт/(м^{2 .} °С).

l_СТ - теплопроводность стенки трубки, Вт/ (м °С), принимается равной: для стали 58 Вт/(м °С), для латуни 105 Вт/(м °С).

l_нак - то же, слоя накипи, Вт/(м ^. °С), при­нимается равной 2,3 Вт/ (м °С).

W_тр - скорость воды в трубках, м/с.

W_мтр   - скорость воды в межтрубном про­странстве, м/с.

f_тр- площадь сечения всех трубок в од­ном ходу водоподогревателя, м².

f_мтр  - площадь сечения межтрубного про­странства секционного водоподо­гревателя, м².

d_СТ - толщина стенки трубок, м.

d_нак -толщина слоя накипи, м, принима­ется на основании эксплуатацион­ных данных для конкретного района с учетом качества воды, при отсут­ствии данных допускается прини­мать равной 0,0005 м.

D_ВН- внутренний диаметр корпуса водо­подогревателя, м.

d_ВН - внутренний диаметр трубок, м.

d_НАР   - наружный диаметр трубок, м.

d_экв- эквивалентный диаметр межтруб­ного пространства, м.

y - коэффициент эффективности, теп­лообмена.

b - коэффициент, учитывающий за­грязнение поверхности труб при определении коэффициента тепло­передачи в водоподогревателях.

j - коэффициент, учитывающий накипеобразование на трубках водоподогревателей при определении по­терь давления в водоподогревате­лях.