СНиП 2.10.05-85

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

ПРЕДПРИЯТИЯ, ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ ПО ХРАНЕНИЮ И ПЕРЕРАБОТКЕ ЗЕРНА

СНиП 2.10.05-85

ГОССТРОЙ СССР

Москва 1988

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИпромзернопроектом Минзага СССР (А.Н. Простосердов - руко­водитель темы; Е.В. Яковлев, А.А. Попова, И.Д. Мерлян, Б.А. Скориков).

ВНЕСЕНЫ  Минзагом СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (Н.Н. Светликова).

С введением в действие СНиП 2.10.05-85 "Предприятия, здания и сооружения по хране­нию и переработке зерна" утрачивает силу "Инструкция по проектированию элеваторов, зерноскладов и других предприятий, зданий и сооружений по обработке и хранению зерна"  (СН 261.77).

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале "Бюллетень строительной техники" Госстроя СССР и информационном указателе "Государственные стандарты СССР" Госстандарта.

Настоящие нормы распространяются на проекти­рование элеваторов, зерноскладов, мельниц, комби­кормовых заводов и других предприятий, зданий и сооружений по хранению, обработке и переработке зерна¹.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Категории производств по взрывной, взрывопожарной и пожарной опасности следует принимать по нормам технологического проектирования или по перечням производств, устанавливающим эти категории и утвержденным Минзагом СССР.

1.2. Предприятия следует размещать, как прави­ло, в составе группы предприятий (комбинатов и промузлов) с общими вспомогательными производ­ствами и хозяйствами, инженерными сооружениями и коммуникациями.

Размещение предприятий должно обеспечивать минимальное расстояние перевозок сырья и готовой продукции, в том числе приближение зернохрани­лищ к местам производства зерна.

Эти предприятия не допускается размещать в санитарно-защитной зоне предприятий, относимых по выделению производственных вредностей в окружа­ющую среду к I и II классам в соответствии с требо­ваниями СН 245-71.

1.3. Предприятия следует, как правило, распола­гать с наветренной стороны (ветров преобладающе­го направления) по отношению к предприятиям и сооружениям, выделяющим вредности в атмосферу, и с подветренной стороны по отношению к жилым и общественным зданиям.

Элеваторы должны располагаться на расстоянии не менее 200 м от предприятий по хранению и пере­работке ядовитых жидкостей и веществ. Не допус­кается располагать элеваторы вплотную к указан­ным предприятиям, к предприятиям по хранению и переработке легковоспламеняющихся горючих жид­костей, а также ниже по рельефу местности.

1.4. При проектировании предприятий должно быть обеспечено создание единого архитектурного ансамбля в увязке с архитектурой прилегающих предприятий и населенного пункта.

Здания и сооружения следует проектировать простых геометрических форм или в виде их сочета­ния.

1.5. При проектировании предприятий в сейсми­ческих районах надлежит соблюдать требования СНиП II.7-81.

1.6. Основные здания и сооружения предприятий следует проектировать II класса по степени ответст­венности и II степени огнестойкости.

Здания зерноскладов и отдельные сооружения для приема, сушки и отпуска зерновых продуктов и сырья, а также транспортерные галереи зерноскла­дов допускается проектировать III класса по степе­ни ответственности и III, IV и V степеней огнестой­кости. При этом помещение огневых топок зерно­сушилок должно отделяться от других смежных по­мещений глухими стенами и перекрытиями (покры­тиями) с пределом огнестойкости соответственно не менее 2 и 1 ч, с нулевым пределом распростране­ния огня и иметь непосредственный выход наружу. Бункера для отходов и пыли должны проектиро­ваться с проездами под ними из несгораемых мате­риалов.

Примечание. К основным зданиям и сооружениям относятся производственные корпуса мельнично-крупяных и комбикормовых предприятий, рабочие здания элевато­ров, корпуса для хранения зерна, сырья и готовой продук­ции с транспортерными галереями, включая отдельно стоя­щие силосы и силосные корпуса.

2. ГЕНЕРАЛЬНЫЕ ПЛАНЫ

2.1. Генеральные планы предприятий, строящих­ся в городах и поселках, следует разрабатывать в со­ответствии с требованиями     СНиП II.89-80.

2.2. Допускается блокировать здания и сооруже­ния II степени огнестойкости {в том числе с уст­ройством транспортерных галерей и других техноло­гических коммуникаций) : рабочие здания с силос­ными корпусами, отдельными силосами и приемно-отпускными сооружениями;   производственные корпуса мельниц, крупозаводов и комбикормовых заводов с приемно-отпускными сооружениями, кор­пусами сырья и готовой продукции. При этом рас­стояния между ними не нормируются. Общая длина указанных зданий и сооружений, расположенных в линию, не должна превышать 400 м, суммарная пло­щадь застройки соединенных зданий и сооружений не превышать 10 000 м².

2.3. При проектировании генеральных планов сле­дует, как правило, предусматривать блокировку зданий и сооружений подсобно-вспомогательного назначения.

2.4. При наличии железнодорожных путей, прохо­дящих вдоль линии зданий и сооружений, допуска­ется устройство подъездов к ним с одной продоль­ной и одной торцевой (для крайнего здания) сто­рон.

Железнодорожные пути в пределах погрузочно-разгрузочных фронтов следует включать в площадь застройки, рассматривая их как погрузочно-разгрузочные площадки.

2.5. Уровень полов первых этажей производствен­ных зданий, подсилосных этажей силосных корпу­сов, как правило, должен быть выше планировочной отметки земли примыкающих к зданию участков не менее чем на 15 см, горизонтальных полов зерно­складов — на 20 см.

При технологической необходимости допускает­ся расположение отдельных помещений в сооруже­ниях для разгрузки зерна и сырья ниже планировоч­ной отметки, а также открытых приямков на пер­вом этаже производственных зданий; при этом за­глубление всех подземных помещений должно быть минимальным с учетом возможностей технологичес­кого процесса.

Уровень пола первого этажа складов тарных гру­зов следует принимать, как правило, на уровне от­грузочных платформ (рамп) , которые необходимо проектировать в соответствии со СНиП II-104-76.

2.6. Между торцами зданий зерноскладов допус­кается размещать сооружения для приема, сушки, очистки и отпуска зерновых продуктов, а также здания комбикормовых заводов, крупоцехов и мельниц производительностью до 50 т/сут.

Расстояния между зерноскладами и указанными зданиями и сооружениями не нормируются при ус­ловии, если:

торцевые стены зерноскладов выполнены как противопожарные;

расстояния между поперечными проездами линии зерноскладов (шириной не менее 4 м) не более 400м;

здания и сооружения II степени огнестойкости имеют со стороны зерноскладов глухие стены или стены с проемами с пределом огнестойкости стен и их заполнения не менее 1,2 ч.

2.7. Санитарные разрывы между складами гото­вой продукции мельнично-крупяных предприятий и другими промышленными предприятиями следует принимать равными разрывам между этими пред­приятиями и селитебной зоной, между указанными складами и комбикормовыми предприятиями, — как правило, не менее 30 м.

2.8. Площадь асфальтированных покрытий на тер­ритории предприятия должна быть минимальной, определяемой технологическими требованиями. Остальная часть территории должна быть благоуст­роена и озеленена.

3. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ

3.1. Основные здания и сооружения следует, как правило, блокировать между собой (с учетом требо­ваний п. 2.2, а также с обеспечением доступа с одной стороны в верхнюю часть зданий и сооружений по­жарных и автомеханических лестниц).

3.2. Для производственных и других помещений следует предусматривать освещение согласно требо­ваниям СНиП II-4-79. Допускается также предусмат­ривать совмещенное освещение, а в отдельных слу­чаях (например, для помещений внутри здания) -только искусственное. При проектировании естест­венного и искусственного освещения следует прини­мать разряды зрительных работ согласно   табл. 6.

3.3. Наружные ограждающие конструкции поме­щений с производ­ст­вами категории Б, а также про­изводственных помещений рабочих зданий элевато­ров, зерноочистительных отделении мельниц, надсилосных и подсилосных этажей силосных корпусов следует, как правило, проектировать из легкосбрасываемых конструкций, площадь которых опреде­ляется расчетом. При отсутствии расчетных данных площадь легкосбрасываемых конструкций следует принимать не менее 0,03 м² на 1 м³ взрывоопасно­го помещения. Легкосбрасываемые конструкции должны быть равномерно распределены по площади наружных ограждений. Торцевые стены помещений с отношением сторон свыше 3:1 должны иметь легкосбрасываемые конструкции.

3.4. Строительные материалы для несущих и ог­раждающих конструкций при проектировании пред­приятий следует выбирать в соответствии с требо­ваниями ТП 101-81.

ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ

3.5. Производственные здания (корпуса) зерноперерабатывающих предприятий (мельниц, крупо­заводов, комбикормовых заводов) следует проек­тировать, как правило, многоэтажными каркасны­ми с сетками колонн 9х6 или 6х6 м, с высотой эта­жей 4,8 и 6м (в зависимости от технологии произ­водства) .

Рабочие здания элеваторов следует проектиро­вать многоэтажными каркасными, а также в виде силосного сооружения из сблокированных силосов с производственными помещениями, расположенны­ми в силосной части (в том числе над и под силоса­ми) , с пролетами 6 м и высотой этажей, кратной 1,2 м, и в надстройке каркасной конструкции (с сеткой колонн, как правило, 6х6 м). Стены сило­сов, примыкающие к производственным помеще­ниям, должны иметь предел огнестойкости не ме­нее 2 ч.

Число этажей зданий с производствами категории Б допускается до восьми включительно, рабочих зданий элеваторов — не ограничивается при общей высоте до 60 м. Допускается увеличение высоты рабочих зданий элеваторов при согласовании с орга­нами пожарного надзора в установленном порядке.

3.5.1. Производственные корпуса комбикормо­вых предприятий допускается проектировать в виде силосного сооружения со встроенными производст­венными помещениями.

3.5.2. В каркасные здания допускается встраи­вать стальные силосы (бункера) , а также железобе­тонные силосы с сеткой разбивочных осей, проходя­щих через их центры, 3х3 м, расположенные по всей ширине здания, при этом сетку подсилосных колонн допускается принимать равной 6х3 м. Вместимость силосов должна быть минимально возможной в за­висимости от условий технологического процесса и не должна превышать 200 м³.

3.5.3 Допускается при соответствующем обосно­вании проектировать здания с пролетами, равными 12м.

3.5.4. Допускается рабочее здание проектировать круглым в плане (диаметром 12 м и более), в кото­рое могут быть встроены зерновые силосы.

3.6. В производственных зданиях следует пред­усматривать лестницу из сборного железобетона и пассажирский лифт (при постоянно работающих на этажах, расположенных выше 15м от уровня входа в здание) . Лестничная клетка должна быть незадымляемой (для рабочих зданий, как правило, с поэтажными входами через наружную воздушную зону по балконам или лоджиям).

Размеры лестниц следует принимать по нормам проектирования производственных зданий. Для эва­куации не более 50 чел. допускается принимать ши­рину лестничных маршей 0,9 м и уклон 1:1,5.

3.7. При количестве постоянно работающих в ра­бочем здании (на этажах выше первого) и соединен­ных с ним силосных корпусах, а также в корпусах сырья и готовой продукции не более 10 чел. в наибо­лее многочисленную смену допускается: уклон мар­шей увеличивать до 1:1; для лестничных клеток предусматривать лестницы из несгораемых конст­рукций с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч; наружные открытые стальные лестницы, используе­мые для эвакуации, проектировать с уклоном до 1,7:1.

3.7.1. Допускается ширину маршей открытых лестниц, ведущих на площадки, антресоли и в при­ямки, уменьшать до 0,7 м, уклон маршей — увели­чивать до 1,5:1, при нерегулярном использовании лестницы —до 2:1; для осмотра оборудования при высоте подъема до 10 м предусматривать вертикаль­ные одномаршевые лестницы шириной до 0,6 м.

Лестницы, ведущие на площадки и антресоли, при отсутствии на них постоянно работающих допуска­ется проектировать винтовыми и с забежными сту­пенями.

3.7.2. Лестничную клетку допускается проекти­ровать снаружи здания.

3.8. в зданиях и сооружениях, где на этажах вы­ше первого нет работающих постоянно, допускается предусматривать один эвакуационный выход по незадымляемой лестничной клетке или по открытой наружной не защищенной от огня стальной лестнице с маршами шириной не менее 0,7 м и с уклоном не более 1:1.

3.9. Расстояние от наиболее удаленного рабочего места до ближайшего эвакуационного выхода из по­мещений с производствами категории Б допускает­ся увеличивать на 50% по сравнению с предусмот­ренным СНиП II-90-81, если площадь не занятого оборудованием пола в помещении на одного работа­ющего в наиболее многочисленной смене составля­ет 75 м² и более.

3.10. В рабочих зданиях элеваторов допускается проектировать лестничные клетки с выходами через тамбур-шлюзы, а также с подпором воздуха во время пожара 20 Па (2 кгс/м²) при условии устройства в наружных стенах лестничной клетки легкосбрасываемых конструкций площадью не менее 0,06 м² на 1 м³ ее объема.

Указанные лестничные клетки со встроенными пассажирскими лифтами разрешается не разделять по высоте перегородками.

3.11. Лифт допускается не предусматривать в производственном здании, соединенном поэтажно с другим зданием, которое оборудовано пасса­жирским лифтом, при условии, что наибольшее расстояние от рабочего места до лифта составляет не более 150 м, а при отсутствии работающих пос­тоянно — не более 200 м.

Грузовой лифт в производственных зданиях следует предусматривать при наличии требований технологии производства, при этом выходы в по­мещения с категориями производства Б и В долж­ны быть устроены через тамбур-шлюзы с под­пором воздуха во время пожара 20 Па (2 кгс/м²). Размеры тамбур-шлюза следует назначать с уче­том габаритов перевозимого оборудования.

3.12. В производственных зданиях зерноперерабатывающих предприятий следует, как правило, выделять отдельные помещения, располагаемые по всем этажам одни над другими, для размещения электротехнического оборудования и прокладки кабелей.

3.13. Полы, перекрытия, стены и перегородки производственных зданий следует проектировать беспустотными.

Примечание. В помещениях диспетчерской до­пускается применение съемных полов.

3.14. Внутренние поверхности стен, потолков, несущих конструкций, дверей, полов помещений, а также внутренние поверхности стен силосов и бункеров, встроенных в производственные здания, должны быть, как правило, без выступов, впадин, поясков и позволять легко производить их очист­ку. Наклоны стенок, днищ и воронок бункеров и силосов принимаются по нормам технологическо­го проектирования. Допускаются применение реб­ристых плит перекрытий и использование в качест­ве опалубки железобетонных монолитных пере­крытий стальных профилированных листов, слу­жащих и рабочей арматурой; при этом стальные листы должны иметь огнезащиту, обеспечивающую предел огнестойкости перекрытий не менее 0,75 ч.

3.15. Заполнение проемов дверей, ворот и окон следует предусматривать с уплотняющими про­кладками в притворах и фальцах.

Соединение рабочих зданий (в том числе и сбло­кированных) с зернохранилищами (силосными корпусами и зерноскладами) следует, как прави­ло, предусматривать через транспортерные галереи с перегородками, отделяющими помещения зернохранилищ от рабочих зданий. Проемы в этих пере­городках для прохода людей должны иметь уплот­нения в притворах дверей, имеющих предел огне­стойкости не менее 0,6 ч, сами перегородки долж­ны быть из несгораемых материалов с пределом огнестойкости не менее 0,75 ч. Все сопряжения ог­раждающих конструкций, деформационные швы рабочих зданий, сооружений и помещений должны быть плотными, без щелей и зазоров.

Примечание. Проемы для пропуска конвейеров должны быть защищены автоматическими противопожар­ными клапанами или щитами, разрабатываемыми в техно­логической части проекта.

3.16. В многоэтажных зданиях наружные сталь­ные лестницы, предназначенные для эвакуации лю­дей, следует, как правило, размещать у глухих участков наружных стен. Допускается располагать эти лестницы против остекленных проемов, при этом со стороны остекления лестницы должны иметь сплошное ограждение из несгораемых мате­риалов, а выходы с этажей на лестницы располагать­ся вне ограждения.

3.17. В каждом помещении с естественным осве­щением следует предусматривать для проветрива­ния в окнах не менее двух открывающихся (для этажей выше первого — внутрь здания) створок или форточек с ручным открыванием площадью не ме­нее 1 м² каждая. Суммарная площадь створок или форточек должна быть не менее 0,2 % площади по­мещений, для надсилосных этажей — 0,3 %.

3.18. Ограждения расположенных внутри произ­водственных зданий площадок, антресолей, приям­ков, на которых размещено технологическое обору­дование, следует проектировать стальными решетча­тыми высотой 0,9 м, при этом ограждения должны быть сплошными на высоту не менее 150 мм от пола.

По периметру наружных стен рабочих и других зданий и сооружений высотой до верха карниза или парапета свыше 10 м следует предусматривать на кровле решетчатые ограждения высотой не менее 0,6 м из несгораемых материалов.

3.19. Типы покрытий полов следует назначать в соответствии с требованиями СНиП II-В.8-71 и с учетом требований технологии производства, при этом в помещениях с пыльными производ­ствами следует предусматривать типы покрытия полов, обеспечивающие легкость их очистки и малое пылевыделение.

3.20. На первом этаже производственных зданий с производствами категории Б допускается устраи­вать открытые приямки для размещения технологи­ческого оборудования, при этом глубина приямков не должна превышать 1,5 м, а общая их площадь — 30 % площади помещения.

3.21. Для производственных и рабочих зданий участки перекрытий с большим числом технологи­ческих отверстий, как правило, следует проектиро­вать сборно-монолитными со сборными плитами с полкой толщиной до 30 мм и монолитным слоем железобетона сверху, а также сборными (при соот­ветствующем обосновании) с высверливанием от­верстий .

Все отверстия в перекрытиях после установки оборудования должны быть, как правило, заделаны бетоном. При технологической необходимости (про­пуске матерчатых рукавов и др.) допускается уст­ройство незаделанных отверстий диаметром не бо­лее 200 мм и общей площадью до 5 % площади эта­жа. При этом общая суммарная площадь этажей, со­общающихся через незаделанные отверстия, не должна превышать 8000 м².

СИЛОСЫ И СИЛОСНЫЕ КОРПУСА

3.22. При проектировании отдельно стоящих си­лосов и силосных корпусов надлежит принимать:

сетки разбивочных осей, проходящих через цент­ры железобетонных сблокированных в силосные корпуса силосов, - 3х3,6х6,9х9 и 12х12 м;

наружные диаметры круглых отдельно стоящих силосов -6, 9, 12, 18 и 24 м;

высоту стен силосов, подсилосных и надсилосных этажей — кратной 0,6 м, при этом следует принимать высоту подсилосных этажей минимально возмож­ной, высоту стен силосов — максимальной с учетом технологических требований и условий площадки (несущей способности грунтов основания, сейсмич­ности и др.).

В силосных корпусах для хранения сырья и гото­вой продукции мельнично-крупяных и комбикор­мовых предприятий с двумя подсилосными этажами и более допускается принимать каркас по типу про­изводственных зданий с сеткой колонн 6х3 м.

Оптимальное соотношение силосов разных разме­ров должно приниматься из условия полного ис­пользования их вместимости, при этом применение силосов больших диаметров должно быть макси­мальным.

Силосы мельнично-крупяных и комбикормовых предприятий, как правило, следует принимать с сет­кой разбивочных осей 3х3 м. Допускается эти сило­сы разделять на части дополнительными внутренни­ми стенами.

Объем каждого из силосов, сблокированных в силосный корпус, или группы силосов, объединен­ных перепускными отверстиями, не должен превы­шать 2400 м³.

Примечания: 1. Под силосом понимается верти­кальная цилиндрическая или призматическая емкость, пред­назначенная для хранения сыпучего материала. При этом высота от верха воронки или набетонки (забутки) до низа надсилосного перекрытия (черт. 1) должна быть, как пра­вило, более 1,5 (где А — площадь горизонтального сече­ния силоса).

2. В силосных корпусах с несколькими подсилосными этажами допускается располагать силосы на части корпуса.

3.23. Железобетонные силосные корпуса длиной до 48 м должны проектироваться без деформацион­ных швов. При всех типах грунтов основания, за исключением скальных, а также применения фун­даментов из свай-стоек отношение длины силос­ного корпуса к его ширине и высоте должно быть не более 2. При однорядном расположении силосов это отношение допускается увеличивать до 3.

Возможно увеличение длины корпуса и указан­ных отношений при соответствующем обосновании.

 3.24. в качестве эвакуационных выходов из над­силосных этажей силосных корпусов могут быть ис­пользованы транспортерные галереи, ведущие к дру­гим зданиям и сооружениям, оборудованным лест­ничными клетками и наружными эвакуационными лестницами.

3.25. В силосных корпусах, объединенных в одно сооружение или соединенных между собой и с рабо­чими зданиями элеваторов, а также с производст­венными зданиями по переработке зерновых про­дуктов галереями, лестничные клетки могут не устраиваться. При этом в рабочем здании элеваторов и в силосных корпусах следует предусматривать на­ружные  эвакуационные открытые стальные лестни­цы, которые в силосных корпусах должны доходить до крыши надсилосного этажа.

   Расстояние от наиболее удаленной части помеще­ния надсилосного этажа до ближайшего выхода на наружную лестницу или лестничную клетку должно быть не более 75 м.

   Примечание.       В силосных корпусах, поэтажно свя­занных с производственными зданиями, допускается пред­усматривать эвакуационные выходы по наружным переход­ным  балконам, ведущим к лестницам этих зданий, или по наружным  лестницам, которые на высоте свыше 20 м долж­ны быть, как правило, закрыты сплошным ограждением на высоту 1,8м от ступеней

               Черт. 1. Разрезы силосов

 а - с плоским днищем и забуткой; б — с плоским днищем, стальной воронкой и забуткой; в — с воронкой без забутки; h — высота стен силосов, h₁ — высота верхней зоны; h₂ — высота второй зоны; h₃ — высота нижней зоны; h_mt —   высота средней зоны; d — внутренний диаметр силоса

3.26. В проектах должна предусматриваться защита стыков сборных элементов стен силосов от ат­мосферных  осадков (конструкцией самого стыка или с помощью герметизирующих защитных покры­тий).  

 3.27. Сборные железобетонные стены силосов, а также монолитные  отдельно стоящие силосы диа­метром свыше  12 м, как правило, следует преду­сматривать из предварительно напряженных конст­рукций.  

 3.28. При проектировании сборных железобетон­ных квадратных силосов должны, как правило, при­меняться объемные блоки. При этом следует стремиться к объединению  и укрупнению  силосов (с учетом технологии хранения сыпучего материала), например, путем монтажа стен силосов с пропуском отдельных элементов и созданием укрупненных си­лосов с решетчатыми внутренними стенами.

   3.29. Отделка поверхности внутренних стен сило­сов должна способствовать лучшему истечению сы­пучего материала. Для зерна и других легкосыпучих материалов допускается  гладкая железобетонная поверхность стен без дополнительной отделки или затертая цементным раствором, а стальных сило­сах — окрашенная натуральной олифой. Для муки, мучнистых и других трудносыпучих материалов для отделки всей поверхности стен или их нижней части, а также выпускных воронок следует применять сос­тавы, разрешенные Минздравом СССР, с фактурой, соответствующей требованиям к поверхности, под­готовленной под высококачественную окраску, по ГОСТ 22753-77.

   3.30. Наружная окраска стен  силосов должна быть светлых тонов. Материалы для окраски долж­ны подбираться с учетом агрессивного воздействия наружной среды, для железобетонных силосов, кро­ме того, с применением гидрофобных добавок.

  3.31. Наружные стены силосов для хранения му­ки и отрубей в целях предотвращения конденсации влаги на внутренней поверхности следует изолиро­вать от внешней среды, как правило, устройством коридоров с размещением  силосов внутри здания.   Силосы  для зерна, встроенные в здания мельниц, а также силосы для муки в III и IV климатических районах допускается проектировать с беспустотной теплоизоляцией наружных стен.   

3.32. Толщину стен сборных железобетонных си­лосов при сплошных  гладких стенах следует пред­усматривать не менее 80 мм, при стенах с наружны­ми ребрами  (шириной не мене 60 мм) — не менее 40 мм, при стенах, служащих ограждением лестнич­ных клеток, — не менее 100 мм.   

3.33. Силосные корпуса, отдельно стоящие сило­сы, надсилосные галереи, надстройки (выше уровня надсилосного перекрытия) для размещения  в них норий и автоматических весов, транспортерные гале­реи (для зданий и сооружений II степени огнестой­кости) допускается проектировать, в соответствии с требованиями ТП 101-81, из стальных конструк­ций с пределом огнестойкости не менее 0,25 ч и ну­левым пределом распространения огня.

Примечание. В стальных колоннах и перекрытиях надстроек, кроме двух верхних этажей, а также в несущих конструкциях подсилосных этажей (колоннах и балках под стены силосов) должна  быть предусмотрена огнезащита, обеспечивающая предел огнестойкости этих конструкций не менее 0,75 ч.

  3.34. При проектировании силосов из монолитно­го железобетона, возводимых в скользящей опалуб­ке, толщину  стен следует  принимать не менее 150 мм, ширину балок — не менее 200 мм, армиро­вание предусматривать двустороннее, нахлестку го­ризонтальной арматуры в стыках без сварки — с длиной перепуска не менее 60 диаметров.  

 3.35. При проектировании силосов следует пред­усматривать устройства по снижению горизонталь­ного давления зерновых продуктов при их выпуске (например, в круглых силосах с помощью установ­ки  разгрузочных центральных  перфорированных труб или путем выпуска зерновых продуктов из силосов через отверстия в стенах межсилосных емкос­тей — звездочек) , а также объединять (с учетом тех­нологии хранения) квадратные силосы в группы для упрощения загрузки и выгрузки (как правило, через внутренний силос) путем устройства отверс­тий в стенах смежных силосов (черт. 2). При объе­динении силосов использование их внутреннего объ­ема должно быть максимальным.

а)   I-I        б)   II-II           в)  III-III

Черт.2. Выпуск сыпучего материала из силоса

а - через разгрузочную трубу; 6 - через звездочку; в - через внутренний силос; 1 - силос пассивный, 2 - силос активный; 3 - разгрузочная труба; 4 - отверстия в стенах силосов и в разгрузочной труба; 5 - звездочка; 6 - само­течная труба; 7 - конвейер

3.36. Проекты силосов и силосных корпусов должны содержать указания по режиму первичной и эксплуатационной загрузок и разгрузки силосов, по наблюдению за осадками этих сооружений, а также предусматривать установку осадочных марок и ре­перов.

СКЛАДСКИЕ ЗДАНИЯ

3.37. Здания зерноскладов следует проектиро­вать одноэтажными в виде прямоугольника в плане, без перепадов высот, с унифицированными объем­но-планировочными параметрами, м: пролеты — 6; 12; шаг опор - 6 и высота помещений у стен — 3,6.

Примечания: 1. В зерноскладах из местных материалов с деревянным внутренним каркасом допускается принимать пролеты между опорами менее 6 м, а также из­менять высоту стен (увеличивать или уменьшать) при ус­ловии выполнения требований эксплуатации и соответствующем обосновании.

2. Допускается проектировать однопролетные сводча­тые зерно­склады с пролетами 18 и 24 м

3. Расстояние от верха насыпи зерна до низа несущих конструкций покрытия следует принимать не менее 0,5 м.

3.38. Зерносклады допускается проектировать с наклонными полами (с уклоном не менее 1 : 1,4), если гидрогеологические условия площадки строи­тельства допускают устройство транспортерных тон­нелей и полов здания без устройства гидроизоля­ции и если при этом имеются соответствующие ус­ловия для технологического процесса.

3.39. Площадь зданий зерноскладов между противопожарными стенами следует принимать в соот­ветствии с требованиями             СНиП II-90-81, но не более 3000 м².

3.40. Ворота в зерноскладах следует проектиро­вать распашными. В зерноскладах с наклонными по­лами с полной выгрузкой зерна самотеком, а также в зерноскладах, оборудованных аэрожелобами, сле­дует предусматривать двое ворот, располагаемых в разных концах здания. При горизонтальных полах число ворот определяется в технологической части проекта, но предусматривается не менее двух.

3.41. Зерносклады следует проектировать, как правило, без световых проемов.

3.42. Зерносклады с наклонными полами следует проектировать таким образом, чтобы исключить возможность выхода рабочих на насыпь зерна при его выгрузке из склада (устраивать боковое ограж­дение галереи на всю ее высоту до крыши, блоки­ровку электродвигателей конвейеров, расположен­ных в тоннелях, с механизмами открывания дверей и др.).

3.43. В зерноскладах с горизонтальными полами над проемами в перекрытии тоннелей для выпуска зерна следует предусматривать установку стацио­нарных решетчатых колонок круглого сечения.

3.44. При проектировании зданий зерноскладов следует применять сборные железобетонные и дере­вянные конструкции и местные строительные мате­риалы.

3.45. Покрытие зерноскладов следует, как пра­вило, проектировать с уклоном 1:2,1, соответству­ющим углу естественного откоса зерна, из волнис­тых асбестоцементных листов. Для повышения во­донеп­роницаемости допускается при соответству­ющем обосновании предусматривать укладку ас­бестоцементных листов по сплошному дощатому настилу с прокладкой слоя рулонного кровельно­го материала.

Примечание.  Для III и IV климатических районов в соответствии со СНиП 2.01.01-82 покрытие зерноскла­дов допускается проектировать из асбестоцементных вол­нистых листов унифицированного или усиленного профи­ля с уплотнением продольных и поперечных соединений без устройства настила.

3.46. Стены, покрытия и полы зданий зерно­складов должны быть беспустотными. Внутренние поверхности стен зерноскладов должны быть глад­кими {без выступов, впадин, горизонтальных ре­бер, поясков и щелей), доступными для очистки и дезинсекции. Материалы строительных конструк­ций зданий, а также вещества и составы, применяе­мые для отделки и защиты конструкций от гние­ния и возгорания, должны быть безвредными для хранимого зерна или семян и входить в список ма­териалов, разрешенных Минздравом СССР.

3.47. Для внутренних транспортерных галерей зерноскладов III степени огнестойкости и ниже до­пускается применять деревянные конструкции, за­щищенные от возгорания.

3.48. Вынос кровли (за наружную поверхность стен) для зерноскладов должен быть не менее 0,7м.

3.49. Полы в складских зданиях следует проек­тировать, как правило, асфальтобетонными с тол­щиной покрытия 25мм в зерноскладах и       50мм в складах тарных грузов. В покрытиях полов не до­пускается применение дегтей и дегтевых мастик.

3.50. Проекты зерноскладов должны содержать указания о нанесении на стены ярких линий и над­писей, ограничивающих предельную высоту зерно­вой насыпи.

3.51. Склады готовой продукции в виде тарных грузов (мешков и пакетов с мукой, комбикорма­ми) следует проектировать одноэтаж­ными или многоэтажными (не более шести этажей). Склады сырья комбикормовых предприятий, как прави­ло, следует проектировать одноэтажными.

Для одноэтажных складов принимают сетку ко­лонн 9х6, 12х6 и 18х6 м, высоту стен 6 и 7,2 м. Для многоэтажных складов следует принимать сетку колонн 6х6 м и высоту этажей 4,8 м, для верхнего этажа — также сетку колонн 12х6 и 18х6 м.

3.52. В здании склада тарных грузов на первом этаже у торца допускается располагать зарядную станцию для аккумуляторных погрузчиков. Число одновременно заряжаемых батарей при этом долж­но быть не более пяти.

Ограждающие конструкции зарядного помеще­ния должны иметь предел огнестойкости не менее 0,75 ч и нулевой предел распространения огня.

Зарядная станция должна быть отделена от ос­тальных складских помещений противопожарны­ми стеками и перекрытиями и иметь обособленный выход.

3.53. Внутри многоэтажных зданий складов тар­ных грузов следует предусматривать (при наличии технологических требований) грузовой лифт с уст­ройством тамбур-шлюзов перед выездами.

3.54. Оконные проемы складов готовой продук­ции в виде тарных грузов с производством ка­тегории В следует, как правило, заполнять стек­лоблоками, устраивая в части проемов откры­вающиеся оконные фрамуги площадью не менее 1,2 м² с механизированным открыванием для дымоудаления. Суммарная площадь проемов при­нимается не менее 0,3 % площади пола склада.

3.55. Наружные стены складов тарных грузов следует предусматривать, как правило, сборными из железобетонных панелей.

3.56. Перекрытия складов тарных грузов сле­дует проектировать, как правило, сборно-моно­литными с устройством монолитного железобетонного слоя поверх сборных железобетонных плит. Участки перекрытий, на которые исключено воз­действие нагрузок от колес погрузчиков, допуска­ется проектировать сборными железобетонными.

ПРОЧИЕ ЗДАНИЯ И СООРУЖЕНИЯ

3.57. Приемные сооружения для разгрузки сыпу­чих материалов с железнодорожного и автомобиль­ного транспорта при производствах категории Б по взрывопожарной опасности допускается проектировать с бункерами, размещаемыми в заглубленных помещениях с открытыми проемами площадью не менее 0,03 м² на 1 м³ объема помещения.

Как правило, не допускается соединять тоннеля­ми производственные здания с сооружениями для разгрузки зерна и сырья.

3.58. Размеры транспортерных галерей и тоннелей и выходы из них должны приниматься в соответст­вии с требованиями СНиП II-91-77 и технологии про­изводства.

При длине тоннеля свыше 120 м допускается предусматривать промежуточные выходы не реже чем через 100 м, ведущие в каналы высотой 1,5 и шириной 0,7 м, заканчивающиеся вне здания зерносклада или силоса колодцем с люком, оборудован­ным металлической лестницей или скобами для вы­хода.

Лестницы для галерей допускается выполнять открытыми стальными с уклоном не более 1,7:1 и шириной не менее 0,7 м. При отсутствии работаю­щих постоянно допускается лестницу высотой не более 15 м с одного конца галереи предусматривать с уклоном 6:1.

Тоннели не должны иметь непосредственной свя­зи с другими зданиями и сооружениями. Каждый тоннель должен быть оборудован участком, высту­пающим над землей, с открытыми проемами или легкосбрасываемым ограждением площадью не ме­нее 0,06 м² на 1 м³ объема тоннеля.

3.59. В надсилосных и подсилосных галереях. связывающих рабочие здания элеваторов с силосны­ми корпусами, следует, как правило, предусматри­вать легкие ограждающие конструкции (из профи­лированных стальных оцинкованных или асбестоце­ментных листов).  Допускается применение других конструкций, но в сочетании с участками из легкосбрасываемых конструкций.

3.60. При проектировании галерей и тоннелей, со­единяющих рабочие здания с силосными корпусами или силосные корпуса между собой, а также при определении размеров осадочных швов следует учиты­вать относительное смещение смежных зданий и со­оружений (по вертикали и в двух направлениях по горизонтали) в результате неравномерных осадок, определяемых расчетом.

3.61. Вспомогательные помещения для обслуживающего персонала следует, как правило, размешать в отдельно стоящих зданиях в соответствии с указа­ниями СНиП II-92-76.

3.61.1. Допускается располагать вспомогательные помещения в пристройках в торце производствен­ных зданий со стороны размещения производств ка­тегорий Г и Д или В (за исключением зерноочисти­тельных отделений мельниц).

3.61.2. В производственных зданиях допускается размещать диспетчерскую, помещение для обогрева­ния рабочих, вальцерезную мастерскую, а также подсобные помещения без постоянного пребывания в них людей.

3.61.3. Помещения (кабины) для обогревания ра­бочих, размещаемые на этажах рабочего здания эле­ватора, следует проектировать размерами не менее 1,5х1,5 м и не более 4 м² из несгораемых конструк­ций.

3.61.4. Не допускается размещать уборные (кро­ме первого этажа) в производственных корпусах мельниц, комбикормовых заводов и складов муки.

 3.62. Подземные помещения сооружений для раз­грузки зерна и мучнистого сырья по степени допус­тимого увлажнения ограждающих конструкций от­носятся к 1 категории в соответствии с СН 301-65.

4. НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ

4.1. Конструкции зданий и сооружений для хране­ния и переработки зерна следует рассчитывать на на­грузки и воздействия в соответствии с требования­ми СНиП II-6-74. При расчете силосов и бункеров должны быть также учтены следующие нагрузки и воздействия:

временные длительные — от веса сыпучих матери­алов; равномерного и длительной части горизон­тального неравномерно распределенного по высоте и периметру давления сыпучих материалов на стены силосов и звездочек; трения сыпучих материалов о стены силосов; давления сыпучих материалов на днище силосов; подвесок электротермометров; ве­са технологического оборудования с учетом дина­мических воздействий; усадки и ползучести бетона; крена при неравномерных осадках фундаментов; неравномерно распределенного реактивного давле­ния грунта на подошву фундамента и неравномер­ной загрузки силосов; изгиба силосного корпуса при сблокированных силосах;

кратковременные — возникающие при изменении температуры наружного воздуха; от кратковремен­ной части горизонтального неравномерного давле­ния сыпучих материалов; давления воздуха, нагне­таемого в силос при активной вентиляции, газации, гомогенизации и пневматической выгрузке сыпуче­го материала.

Примечания: 1. Для зданий и сооружений, где воз­можен аварийный взрыв пылевоздушной смеси, следует также учитывать временную особую нагрузку - от давления, развиваемого при взрыве.

2. Длительную и кратковременные части горизонтально­го неравномерного давления сыпучих материалов следует определять согласно п. 4.22.

4.2. При расчете на прочность коэффициент на­дежности по нагрузке для давления сыпучих мате­риалов на стены и днища силосов, бункеров и зерно­складов следует принимать равным 1,3, для ветро­вой нагрузки на рабочие здания — 1,3, для давлений воздуха и нагрузок, вызванных температурными воздействиями, -1,1.

Примечание. Снеговую нагрузку на конусные по­крытия одиночных силосов необходимо принимать с коэф­фициентом с=0,4, с распространением этой нагрузки по всей площади покрытия или по ее половине.

4.3. Расчет перекрытий производственных и складских зданий и сооружений, площадок и гале­рей следует производить с учетом нагрузок от обо­рудования и складируемых материалов в соответст­вии с технологической частью проекта, но не менее, чем нормативная нагрузка в 2000 Па (200 кгс/м² ) с учетом коэффициента надежности по нагрузке (для предельных состояний первой группы) , равно­го 1,2.

4.4. Удельный вес сыпучих материалов g, их угол внутреннего трения j и коэффициент трения сыпу­чих материалов о стены силоса f необ-ходимо при­нимать в соответствии с рекомендуемым приложе­нием 1.

4.5. При определении горизонтального давления сыпучих материалов на стены силосов во время за­полнения и опорожнения емкостей, а также в про­цессе хранения следует учитывать равномерно рас­пределенное по периметру давление, определяемое в соответствии с п. 4.6, совместно с местными повы­шенными давлениями — кольцевым, локальным и полосовым, величины которых следует определять согласно требованиям пп. 4.7 — 4.9 и 4.12.

4.6. Равномерно распределенное по периметру нормативное горизонтальное давление сыпучих ма­териалов  на стены силосов на глубине z от верха засыпки определяется по формуле

,             (1)

где r — гидравлический радиус поперечного сече­ний силоса, определяемый по формуле

;

А, U— площадь и периметр поперечного сечения  силоса;

l — коэффициент бокового давления сыпучего материала, определяемый по формуле

  l = tg²(45°-j/2)

(для   зерна  допускается   принимать l= 0,44);

 е — основание натурального логарифма.

4.7. Кольцевое горизонтальное давление сыпучих материалов на стены круглых силосов принимается равномерно распределенным по всему периметру стен силосов с высотой зоны кольцевой нагрузки, равной 1/4 диаметра силоса. Зона может занимать любое положение по высоте.

Нормативное значение кольцевого горизонтального давления  определяется по формуле

,               (2)

где а₁ — коэффициент местного повышения давле­ния, принимаемый согласно требованиям п. 4.11.

4.8. Локальное горизонтальное давление на стены круглых силосов принимается распределенным по двум площадкам, расположенным с двух диамет­рально противоположных сторон силоса. Размер площадок устанавливается равным  (d — внутренний диаметр силоса). Площадки могут зани­мать любое положение по высоте и периметру.

Нормативное значение локального горизонталь­ного давления  определяется по формуле

,          (3)  

где а₂ — коэффициент местного повышения давле­ния, принимаемый согласно требованиям п.4.11.

4.9. Если из силоса диаметром 12 м и более про­изводится пристенный выпуск сыпучего материала с образованием воронки потока сыпучего материала у стены силоса, то следует учитывать понижение го­ризонтального давления сыпучего материала над вы­пускным отверстием на всю высоту силоса, при этом схема распределения горизонтального давле­ния принимается по черт. 3.

Черт. 3. Пристенный выпуск зерна

 а — разрез силоса; б — план; в — эпюра давления

При внецентренной загрузке или выгрузке силосов диаметром 12м и более горизонтальное давле­ние следует определять с учетом разного уровня сы­пучего материала по периметру его верхнего конуса.

4.10. Горизонтальное давление сыпучих материа­лов на стены круглых железобетонных силосов и стальных силосов с жесткими ребрами, работающи­ми на изгиб, принимается равным сумме равномер­ного давления, определяемого по формуле (1), и локального давления, определяемого по формуле 3).

Горизонтальное давление сыпучих материалов на стены стальных круглых листовых силосов, не уси­ленных ребрами, допускается принимать равномер­но распределенным по периметру и равным сумме давлений, определяемых по формулам (1) и (2). При этом разгрузка из силоса основной массы сыпу­чего материала должна производиться осесимметричным потоком через центральный выпуск.

4.11. Численные значения коэффициентов а₁ и а₂ в формулах (2) и (3) должны приниматься соглас­но табл. 1.

 Таблица 1

Примечание. h— высота от верха силоса до верха воронки или забутки (см. черт. 1) .

Для промежуточных отношений h/d значения коэффици­ентов а₁ и а₂  допускается определять по интерполяции.

4.12. Полосовое горизонтальное давление на сте­ны квадратных и прямоугольных силосов и на сте­ны звездочек принимается равномерно распределен­ным по всему периметру стен в любом их месте по высоте.

Нормативное значение полосового давления , определяется по формуле

;         (4)

где а₃ — коэффициент местного повышения давле­ния сыпучего материала, равномерно рас­пределенного по всему периметру квад­ратного силоса или звездочки.

Значение коэффициента а₃ для квадратных сило­сов со стороной 3—4 м и для звездочек сблокиро­ванных силосов диаметром 6-12 м, высотой  h ³15м принимается равным 0,20, при высоте h < 15м- равным 0,1.

Для квадратных силосов со стороной, большей 4 м, значение а₃ принимается по опытным данным, но не менее 0,20.

4.13. Изменчивость горизонтальных давлений сы­пучих материалов на стены квадратных силосов раз­мером 3х3 м, круглых силосов диаметром 6 —12 м и аналогичных многогранных силосов следует учиты­вать расчетом стен на выносливость с коэффициен­том асимметрии цикла r_s= 0,85 при стенах с пред­варительным напряжением и  r_s =r_b == 0,7 для кон­струкций без предварительного напряжения.

4.14. Нормативное значение вертикального давле­ния сыпучего материала , передающегося на стены силоса силами трения, определяется по формуле

,               (5)

 4.15. Вертикальное нормативное давление сыпу­чих материалов на днище силоса  принимается по формуле

,             (6)

где а₄— коэффициент, принимаемый по рекомен­дуемому приложению 3.

4.16. При нагнетании воздуха или газа в силос, при работе пневматических систем выпуска, актив­ной вентиляции и газации неподвижного сыпучего материала (без образования кипящего слоя) кроме давлений сыпучих материалов должно быть учтено избыточное давление воздуха или газа на стены и днище силоса.

Значение и распределение избыточного давления воздуха принимаются по данным технологической части проекта.

4.17. Для силосов, в которых нагнетается воздух с образованием кипящего слоя (гомогенизация), нормативное давление на днище и стены в пределах кипящего слоя определяется от сыпучего материала и сжатого воздуха как гидростатическое давление жидкости с удельным весом, равным 0,67g, где g — удельный вес сыпучего материала (см. рекомендуемое приложение 1), при этом следует учитывать по­вышение уровня сыпучего материала в связи с уменьшением удельного веса в процессе гомогени­зации.

4.18. Температурные воздействия от суточного изменения температуры наружного воздуха и пере­пада температуры по толщине стен допускается за­менять дополнительным горизонтальным давлением сыпучего материала на наружные стены сблокиро­ванных или отдельно стоящих силосов, считая его равномерно распределенным по периметру и высо­те. Нормативное значение этого давления  опре­деляется по формуле

 ,       (7)

где Т₁ —суточная амплитуда температуры на­ружного  воздуха,  принимаемая по СНиП II.6.74;

Е_т — модуль деформации сжатия сыпучего ма­териала; для зерновых силосов значение Е_т допускается принимать по формуле

, МПа

;

Е_с — модуль упругости материала стен сило­сов; для железобетонных стен с учетом трещин допускается принимать

Е_с= 10 000 Мпа (100 000 кгс/см2);

k_t, — коэффициент, принимаемый равным 2 для стальных и монолитных железобе­тонных стен силосов и равным 1 для сборных железобетонных стен;

 а_t  —     коэффициент линейной температурной

деформации материала стен;

d  —      внутренний диаметр силоса;

t  —       толщина стен;

n  — начальный коэффициент поперечных де­формаций (коэф­фициент Пуассона), принимаемый для зерновых продуктов рав­ным 0,4.

Допускается давление , определять по формуле

,        (7а)

где k_t1 — коэффициент, принимаемый равным: 0,4 — для стальных стен силосов: 0,2 — для   монолитных   железобетонных; 0,15 — для сборных железобетонных при толщине стен менее 15 см и 0,1— при толщине их 15 см и более.

Значение  принимается по формуле (1)  в ниж­ней зоне силоса. При определении  по формулам (7) и (7а) добавочные усилия от усадки бетона и неравномерного нагрева солнцем не учитываются.

Примечание. Для квадратных силосов в формуле (7) вместо d следует принимать l — расстояние в свету между противоположными стенами.

4.19. Нормативные давления сыпучего материала на наклонную под углом a к горизонту поверхность днищ или воронок силосов определяют по форму­лам:

нормальное к поверхности воронки или днища

;           (8)

касательное к поверхности воронки или днища

.           (9)

4.20. При выполнении требований п. 3.35 гори­зонтальное давление на стены круглых и квадрат­ных силосов, из которых зерно выпускается через разгрузочные трубы или смежные силосы и звездоч­ки, определяют с учетом требований пп. 4.5—4.19, умножая коэффициенты а₁, а₂ и а₃ на коэффици­ент условий работы g_с = 0,3, коэффициенты р_s, и р_b - на коэффициент g_с = 1,2.

4.21. Нормативное горизонтальное давление сы­пучего материала на внешние стенки разгрузочной трубы    при размерах ее не более 0,15 диаметра силоса допускается определять по формуле (1) с умножением на коэффициент g_ext   = 1,5 (для сило­сов диаметром 6-18 м).

Силы трения, действующие на подвески электро­термометров, допускается определять как давле­ние _¢ умноженное на коэффициент трения, дан­ный в рекомендуемом приложении 1.

4.22. Кратковременная часть горизонтального не­равномерного давления сыпучих материалов прини­мается равной 0,7 соответствующих кольцевых, ло­кальных и полосовых давлений, определяемых по формулам (2) - (4) ; остальная часть неравномерно­го давления, а также давление, определяемое по формуле (1), принимаются как длительные гори­зонтальные давления.

4.23. Давление зерна на стены зерноскладов сле­дует определять как давление на подпорные стены.

5. РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ

5.1. Несущие конструкции производственных зданий и сооружений предприятий должны соответ­ствовать стандарту СТ СЭВ 384—76. При этом необ­ходимо учитывать нагрузки и их сочетания в соот­ветствии с пп. 4.1—4.3, а также динамическое воз­действие на конструкции оборудования.

Примечания: 1. Конструкции помещений с произ­водствами категории Б (перекрытия, включая заполнение монтажных проемов, внутренние стены, перегородки), а также рабочих зданий элеваторов, надсилосных и подсилосных этажей (включая наклонные днища и воронки сило­сов) следует рассчитывать на прочность от воздействия осо­бой нагрузки по п. 4.1 (примеч. 1), принимаемой равномерно распределенной по всей площади конструкций внут­ри помещения, при этом все остальные кратковременные нагрузки допускается не учитывать.

2. Наружные легкосбрасываемые конструкции (за иск­лючением оконных стекол и других конструкций, входя­щих в расчетную площадь 0,03 м² на 1 м³ объема помеще­ний) допускается проектировать из условий их разрушения или вскрытия при избыточном давлении внутри помещения р_а =2000 Па (200 кгс/м² ).

5.2. При расчете сборно-монолитных перекрытий следует учитывать изменения нагрузок и расчетных схем, соответствующие условиям работы конструк­ций в процессе строительства и после замоноличивания.

СТЕНЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СИЛОСОВ

5.3. Стены железобетонных силосов должны удовлетворять требованиям расчетов по несущей способности (расчет на прочность — предельные со­стояния первой группы) и пригодности к нормаль­ной эксплуатации (расчет с целью исключения обра­зования или чрезмерного раскрытия трещин, для прямоугольных силосов — исключения чрезмерных прогибов — предельные состояния второй группы) согласно СНиП 2.03.01-84.

При расчете стен силосов учитывается основное сочетание нагрузок и воздействий (горизонтальное давление сыпучих материалов на стены силосов по п. 4.5, температурные воздействия по п. 4.18, а так­же давление воздуха по пп. 4.16 и 4.17, давление ветра на оболочку пустого или заполненного отдель­но стоящего силоса диаметром свыше 12 м) . Усилия от давления воздуха и температурных воздействий умножают на коэффициент сочетания нагрузок, рав­ный 0,9, от ветра — на коэффициент, равный 0,8.

При расчете конструкций для предельных состоя­ний как первой, так и второй группы должна быть учтена изменчивость нагрузок и воздействий. При этом расчет по несущей способности на выносли­вость для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке (круглых диаметром 12 м и менее и квад­ратных) , производится на основное сочетание рас­четных нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке по п. 4.2, для всех остальных силосов — на основное сочетание нагрузок с коэффициентом на­дежности по нагрузке, равным 1. Коэффициент асимметрии цикла следует принимать согласно п. 4.13.

5.4. Стены силосов, в которых возможно хране­ние различных сыпучих материалов, следует рассчи­тывать на максимальное давление, возникающее от этих сыпучих материалов. Допускается все силосы мукомольно-крупяных и комбикормовых предпри­ятии рассчитывать на нагрузку от зерна.

5.5. Усилия в стенах железобетонных силосов от давления сыпучих материалов следует определять с учетом пространственной работы стен силосов. До­пускается при расчете усилий в вертикальных сече­ниях стен круглых сблокированных силосов считать эти силосы отдельно стоящими замкнутыми цилинд­рическими оболочками с постоянным сечением стен по контуру оболочки, при этом усилия от загрузки звездочек учитывают отдельно.

Усилия в стенах круглых силосов допускается определять в упругой стадии работы ортотропной цилиндрической оболочки и без учета появления в них трещин.

Сборные элементы силосов следует дополнитель­но проверять на нагрузки и воздействия, возникаю­щие при их транспортировании и монтаже.

5.6. Расчетную растягивающую продольную силу N и расчетный изгибающий момент М на единицу высоты в вертикальных сечениях стен круглых же­лезобетонных силосов, имеющих по концам шар­нирно связанные со стенами, жесткие в горизонталь­ных плоскостях диафрагмы, от горизонтальных дав­лений сыпучих материалов, указанных в п. 4.10, в пределах высоты h_mt (см. черт. 1) допускается оп­ределять по формулам:

;          (10)

 ,          (11)

где  g_f — коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,3 при расчете на прочность и об­разование трещин и равный 1 при расчете по деформациям, раскрытию и закрытию трещин;

g_с — коэффициент условий работы, принимае­мый равным 1.

Коэффициенты a₁ и a₂, учитывающие влияние локальных давлений сыпучих материалов, определя­ют по формулам:

a₁ = 0,4а₂x₁с₁;       a₂ = 0,02а₂x₂с_2,

где x₁,x₂ — коэффициенты, учитывающие влияние относительной толщины стен и опреде­ляемые по формулам:

;

;

t — толщина стен силоса без ребер или приведенная толщина стен с ребрами (по равенству моментов инерции) ;

 t_пот — номинальная толщина стен по табл. 2;

 с₁ — коэффициент, учитывающий длитель­ность действия давления и принимае­мый равным: 1 —при действии полного давления: 0,7 — при действии кратко­временной части давления и 0,3 — при действии длительной части давления в соответствии с п. 4.22.

Таблица 2

При коэффициенте с₁ = 1 значения a₁ и a₂ опре­деляют по графикам, приведенным соответственно на черт. 4 и 5.

5.7. Стены круглых железобетонных силосов ди­аметром 6 и 12м, имеющих шарнирно связанные со стенами жесткие в горизонтальной плоскости диа­фрагмы, допускается рассчитывать в зонах на высо­тах h₁,h₂ и h₃  (см. черт. 1) на центральную растяги­вающую продольную силу N, определяемую по фор­муле

,        (12)

где а₁ — коэффициент, значение которого в преде­лах высот h₂ и h₃   принимается по табл. 1, в пределах высоты h₁ — равным 0,5.

Примечание. При h30 м h₁ =h₂ = h₃ =5 м; при меньших значениях  h высоту зон h₁, h₂ и h₃ принимают равной при h/6.

Черт. 4. Значения коэффициента a₁

Черт. 5. Значений коэффициента a₂

5.8. При расчете стен многогранных силосов (кроме прямоугольных) продольные растягиваю­щие силы определяют по формуле (10) как для круглого силоса диаметром, равным четырем гид­равлическим радиусам многогранного силоса. Про­летный и опорный изгибающие моменты в гранях многогранника определяют как суммы моментов, рассчитанных по формулам (11) и (17). В формуле (17) следует принимать  = 0 и расстояние l, рав­ное длине внутренней грани многогранника.

5.9. Стены звездочек круглых и многогранных сблокированных силосов следует проверять по прочности на расчетные усилия, возникающие при загрузке звездочки в случае, когда смежные силосы не заполнены (черт. 6, а) , а также на сумму усилий, возникающих в стенах звездочки, в случае загрузки звездочки и смежного силоса (черт. 6, б). В этих случаях загрузки допускается не производить расчет стен на образование и раскрытие трещин и не учиты­вать температурные воздействия на них.

При загрузке звездочки возникающую при этом продольную силу в ее стенах допускается не учиты­вать, а значение изгибающего момента определять по формуле

 ,    (13)

где a₃ — коэффициент, принимаемый по данным табл. 3 для опорного и пролетного момен­тов в зависимости от угла y, указанного на черт. 6, в;

 — нормативное горизонтальное давление сы­пучего материала на стены звездочки, оп­ределяемое по п. 4.6; для звездочек си­лосных корпусов с рядовым расположе­нием силосов допускается принимать

,

 — давление в силосе по формуле (1).

 При загрузке звездочки и силоса (см. черт. 6, б) продольную силу и изгибающий момент определя­ют по формулам:

;          (14)

 ;       (15)

Черт. 6. К расчету звездочки

а — загрузка звездочки; б — загрузка звездочки и силоса; в — определение угла y; г — дополнительное армирование стен звездочки: 1 — опорная арматура; 2 - пролетная ар­матура

Для силосных корпусов со сборными силосами, соединенными между собой в местах касания, ко­эффициент g_с в формуле (13) допускается прини­мать равным 1,25 для наружных силосов и 2,5— для внутренних.

5.10. Стены силосов диаметром 12 м и более, за­гружаемых или разгружаемых внецентренно, следу­ет проверять на усилия, определяемые с учетом раз­ного уровня сыпучего материала по периметру его верхнего конуса.

Если при разгрузке силоса вблизи стен образу­ется воронка в сыпучем материале с местным сни­жением горизонтального давления, то следует про­изводить проверку достаточности принятого арми­рования для восприятия местных усилий в связи со снижением горизонтальных давлений в потоке (см. п. 4.9).

Таблица 3

Примечание. При диаметре силоса 9 м значение коэффициента a₃ определяется интерполяцией.

5.11. Расчетную растягивающую продольную силу N и расчетный изгибающий момент М в вертикаль­ных сечениях стен квадратных железобетонных си­лосов от горизонтальных давлений сыпучего матери­ала следует определять по формулам:

;        (16)

,       (17)

где   b₁ — коэффициент, равный 1/24 для пролет­ного изгибающего момента, 1/12 для опорного момента монолитных силосов, для силосных корпусов со сборны­ми силосами - устанавливаемый с уче­том жесткости заделки стен, завися­щей от конструктивного решении уз­ловых соединений.

5.12. При расчете наружных стен сблокированных или одиночных силосов следует учитывать дополнительные изгибающие моменты М_t, (для квадратных и многогранных силосов) и растягивающие про­дольные силы N_t от температурных воздействий. Эти усилия допускается определять по формулам:

;       (18)

;         (19)

,      (20)

где g_f — коэффициент надежности по нагрузке, равный 1,1 при расчете на прочность и равный 1 при расчете по деформациям, раскрытию и закрытию трещин.

Примечание. Для верхних и нижних участков стен круглых силосов, рассчитываемых согласно п. 5.7, температурные воздействия допускается не учитывать.

5.13. При расчете стен прямоугольных силосов прогиб от давления по формуле (1) не должен пре­вышать 1/200 пролета в осях стен.

При разновременном загружении смежных сило­сов в расчетах по предельным состояниям второй группы значения ширины раскрытия трещин и про­гиба, определенные по СНиП 2.03.01-84, следует умножать на коэффициент с_var. Значение с_var  прини­мается равным 1,1 при s_s = 200 МПа (2000 кгc/см² ) и 1,2 при s_s = 270 МПа (2700 кгс/см² ) .

5.14. При осуществлении мероприятий по сниже­нию горизонтальных давлений сыпучих материалов в соответствии с п. 3.35 допускается в стенах сило­сов, из которых зерно выпускается через разгрузоч­ные трубы или через смежные силосы и звездочки, усилия от горизонтальных давлений сыпучих мате­риалов определять по формулам (10), (11), (16) и (17), умножая коэффициенты a₁, a₂  и  [а для высот h₂ и h₃ - коэффициент а₁ в формуле (12)] на уменьшающий коэффициент g₁, равный 0,3.

5.15. Дополнительные усилия в стенах силосов от изгиба сблокированных силосов как целого блока следует определять расчетом блока силосов на упру­гом основании. При соблюдении условий п. 3.23 до­пускается не учитывать эти дополнительные усилия.

5.16. Коэффициенты условий работы при расчете стен силосов следует определять в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84, принимая для стен силосов, возводимых в скользящей опалубке, в пре­делах засыпки сыпучих материалов коэффициент условий работы арматуры g_s = 0,9, коэффициент ус­ловий работы бетона g_b = 0,75. На последний коэф­фициент следует умножать R_b и R_bt. При g_b = 0,75 коэффициент g_b2, учитывающий длительность дейст­вия нагрузки, принимается равным 1.

5.17. Стены железобетонных силосов, в которых площадь сечения вертикальной арматуры меньше минимальной, указанной в СНиП 2.03.01-84, следует рассчитывать на сжатие как бетонные конструкции с коэффициентом условий работы, приведенным в п. 5.16.

5.18. Расчетная вертикальная продольная сила Nот трения сыпучего материала о стену силоса на еди­ницу длины периметра горизонтального поперечного сечения на глубине z от верха засыпки определяется по формуле

.     (21)

При расчете стен силосов на сжатие следует учи­тывать загрузку смежных силосов.

По формуле (21) допускается определять про­дольные силы, возникающие в стенах разгрузочных труб и подвесках для электротермометров, с умно­жением на коэффициент g_ext = 1,5. Для разгрузоч­ных труб следует также учесть силу трения сыпучего материала внутри трубы.

5.19. При расчете стен силосов на сжатие макси­мальные напряжения сжатия следует определять в месте опирания стен на плиту днища, на балки или фундаментную плиту.

При расчете на сжатие нижней зоны стен силосов расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов ум­ножается на коэффициент, равный 0,9.

5.20. При расчете горизонтальной и вертикальной арматуры стен железобетонных силосов диаметром свыше 12 м следует учитывать также ветровую на­грузку, рассчитывая силос как оболочку, при этом радиальные деформации оболочки силоса при запол­ненном силосе следует определять с учетом реакции заполнения. Допускается при этом рассматривать сыпучий материал как линейно-податливое основа­ние с коэффициентом постели С, который следует определять по формуле, где Е_т опреде­ляется по п. 4.18.

5.21. Стены силосов при h < 1,5должны быть проверены на усилия от давления как стены бункера.

Давление сыпучего материала на стены бункера на глубине z от верха засыпки определяют по фор­муле

.                (22)

СТЕНЫ СТАЛЬНЫХ СИЛОСОВ

5.22. Стены стальных круглых силосов рассчиты­вают на те же сочетания нагрузок и воздействий, что и стены железобетонных круглых силосов (см. пп.4.2и 5.3).

5.23. Стены стальных силосов, воспринимающие изгибающие моменты, рассчитывают на те же уси­лия, что и стены железобетонных силосов, но с ко­эффициентом условий работы g_с, равным 0,8; до­полнительно стены стальных силосов проверяют на устойчивость с коэффициентом  g_с = 1.

5.24. Расчетную растягивающую кольцевую про­дольную силу от горизонтальных давлений сыпучих материалов в стенах круглых стальных силосов, не воспринимающих кольцевые изгибающие моменты, допускается определять по формуле

.        (23)

Проверка на прочность и устойчивость от усилий сжатия в горизонтальных сечениях производится в соответствии с указаниями СНиП II-23-81 и с учетом поддерживающего влияния внутреннего давления зерна при коэффициенте g_c == 1.

5.25. При высоте стен силоса h < 1,5 следует руководствоваться указаниями п. 5.21, при этом до­полнительно стены силоса проверяют на устойчи­вость с учетом вертикальных сил трения сыпучего материала о стены силоса по формуле (5), в кото­рой вместо  принимается , определяемое по формуле (22).

5.26. Места изменения формы силоса, в частности зона сопряжения цилиндрической части с конусной или с плоским днищем, а также места резкого изме­нения нагрузок должны быть проверены на допол­нительные местные напряжения (краевой эффект) по СНиП II-23-81.

ВОРОНКИ И ДНИЩА СИЛОСОВ

5.27. Расчет конических воронок силосов следует производить на горизонтальное кольцевое растяже­ние и осевое растяжение, действующее вдоль обра­зующей,

Расчетные растягивающие продольные силы в ко­нической воронке - горизонтальную N_h в меридио­нальном сечении и N_t , действующую вдоль образу­ющей воронки под углом a к горизонту в кольце­вом сечении (черт. 7), следует определять по фор­мулам:

;    (24)

.     (25)

где g_f1 — коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса воронки силоса;

g — собственный вес единицы площади стенки воронки;

G₁ — вес части воронки с сыпучим материалом, расположенной ниже плоскости сечения.

 Значения коэффициента условий работы g_с даны в рекомендуемом приложении 3.

Черт. 7. Расчетные схемы конической воронки

а — обозначение размеров воронки; б — схема для определения горизонтального растягивающего усилия; в — то же, меридионального (вдоль ската)

5.28. Грани пирамидальных воронок следует рас­считывать на местный изгиб (из плоскости грани) от давления, определяемого по формуле (8), сов­местно с растягивающими продольными силами в вертикальных и горизонтальных сечениях воронки. Горизонтальную растягивающую силу у грани пи­рамидальной квадратной воронки следует опреде­лять по формуле (24), а растягивающую силу вдоль грани пирамидальной квадратной воронки — по формуле (25), при этом вместо dz необходимо принимать ширину в свету грани воронки в рассмат­риваемом горизонтальном сечении, а вместо величи­ны p следует принимать 4.

5.29. Балки днища необходимо рассчитывать на нагрузки, передающиеся через стены и днища (или воронки) силоса, принимая, что нагрузка от стен силосов q₁ передается на балку в виде равномерно распределенной на длине l₁ (черт. 8) .

Черт. 8. Передача нагрузки от балки на колонну

q₁ — нагрузка от стены силоса; q₂ — нагрузка от днища (воронки) ; l₁ — расчетная длине опирания стены силоса на балку; h — высота балки; b — ширина оголовка колонн; 1_о - расстояние между осями колонн

Нагрузку от днища q₂ , а также нагрузку от стен силосов при l₁ > 1_о следует принимать равномерно распределенной по периметру балки.

5.30. При расчете плоских наклонных днищ и ба­лок днищ усилия следует определять как в обычных перекрытиях с учетом давления сыпучих материа­лов по формулам (8) и (9) и коэффициента усло­вий работы g_с , приведенного в рекомендуемом приложении 3.

5.31. Дополнительные усилия в днищах силосов при расчете блока силосов на упругом основании следует определять в соответствии с указаниями пп.5.15 и 5.33.

КОЛОННЫ ПОДСИЛОСНЫХ ЭТАЖЕЙ

5.32. Колонны подсилосного этажа необходимо рассчитывать по схеме стоек, заделанных в фунда­мент, с учетом фактического закрепления в днище силоса, при этом расчетную длину колонн следует принимать, как правило, не менее высоты колонны от верха подколенника до верха капители.

Максимальный процент содержания арматуры железобетонных колонн, как правило, не должен превышать 3.

5.33. Колонны подсилосного этажа необходимо рассчитывать на максимальные усилия, передаю­щиеся на них при разных схемах загружения сило­сов (при полной или частичной загрузке силосных корпусов), при этом расчетная нагрузка от веса сыпучих материалов, определяемая в соответствии с пп. 4.2 и 4.4, умножается на коэффициент, равный 0,9.

Усилия в колоннах следует определять расчетом сооружения на упругом основании, при этом для железобетонных силосных корпусов при соблюде­нии требований п. 3.23 допускается силосную часть считать абсолютно жесткой. При отношении сторон корпуса, равном 2 и более, допускается определять усилия в колоннах как в плоской системе конечной жесткости, выделяя для расчета полосу шириной, равной диаметру или стороне силоса.

5.34. Если колонны подсилосного этажа бетони­руют в скользящей опалубке, их следует заводить в стены силосов выше днища на высоту h_z опреде­ляемую по формуле

,        (26)

где   N — продольная сила в колонне подсилосного этажа;

А₁ — заштрихованная площадь на черт. 9;

R_b — расчетные сопротивления бетона сжатию R_bt   и растяжению;

n₁ — число стен силосов, примыкающих к ко­лонне.

Допускается h_z определять по формуле

,             (27)

где l_an - длина   анкеровки   арматуры   по СНиП 2.03.01-84.

 При расчете по прочности сборных железобетон­ных колонн подсилосного этажа случайный эксцент­риситет,  учитываемый  согласно  требованиям СНиП 2.03.01-84, следует принимать не менее 2,5 см.

Черт. 9. Заделка колонны подсилосного этажа, бетонируе­мой в скользящей опалубке, в стены силосов

ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ

5.35. Проектирование оснований и фундамен­тов предприятий по хранению и переработке зерна следует   осуществлять   а   соответствии   со СНиП 2.02.01-83 и с учетом требований настоящего раздела.

5.36. Глубину заложения фундаментов в виде сплошных плит от отметки чистого пола подсилосного этажа следует назначать равной не менее поло­вины расчетной глубины промерзания.

5.37. При расчете монолитных плит силосных корпусов, загружаемых сыпучими материалами не ранее чем через 3 мес после окончания бетонирова­ния плит, класс бетона следует назначать с учетом сроков загрузки.

5.38. При расчете оснований силосных корпусов и рабочих зданий элеваторов по деформациям сле­дует, как правило, использовать расчетную схему в виде линейно деформируемого полупространства. Использование расчетной схемы в виде линейно деформируемого слоя для указанных зданий и со­оружений допускается при соответствующем обос­новании.

5.39. При расчете оснований и фундаментов си­лосных корпусов расчетный вес сыпучего материала следует принимать с дополнительным понижающим коэффициентом, равным 0,9.

5.40. Давление на грунт под подошвой фунда­ментных плит силосных корпусов с круглыми силосами диаметром 3—12 м и квадратными силосами 3х3 м допускается определять с учетом распределения давлений по прямолинейной эпюре при односторонней загрузке корпуса на 2/3 полной нагрузки.

5.41. Предельные значения средних осадок и кре­нов, указанные в СНиП 2.02.01-83, могут быть уве­личены при соответствующем обосновании.

Для силосных корпусов с несколькими подсилосными этажами крен фундаментных плит должен быть не более 0,002, средняя осадка — не превышать 16 см.

Для стальных отдельно стоящих силосов относи­тельная разность осадок должна быть не более 0,004, средняя осадка — не превышать 15 см.

5.42. Осадки отдельно стоящих фундаментов под колонны силосных корпусов допускается прини­мать для каждого фундамента как сумму осадок фундамента в пределах верхней части сжимаемой толщи и осадок условной сплошной плиты для ос­тальной части этой толщи.

5.43. При определении крена фундаментов си­лосных корпусов от временной нагрузки следует учитывать предварительное обжатие грунта равно­мерной первичной загрузкой длительностью не менее 2 мес в соответствии с п. 3.36. При этом модуль деформации грунта Е¢_mt следует принимать равным:

Е'_тt =k_eE_mt              (28)

где Е_mt - средний в пределах сжимаемой толщи модуль деформации грунта;

k_е - коэффициент повышения модуля дефор­мации грунта, принимаемый равным: для песчаных грунтов — 1,5; для пылевато-глинистых грунтов с показателем теку­чести I_L £ 0,25 — 1,3; для пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,25 < I_L £ 0,5-1,2; для грунтов дру­гих видов -1,0.

СКЛАДЫ

5.44.  Несущие каменные стены и фундаменты зерноскладов, на которые передается давление зер­новых продуктов, следует рассчитывать как подпор­ные стены.

5.45. Участки стен зерноскладов, примыкающие к воротам, необходимо рассчитывать на давление зерновых продуктов, передаваемое через щиты, вре­менно заложенные в проемы ворот.

5.46. Фундаменты зерноскладов, на которые пе­редается горизонтальное давление зерновых про­дуктов, следует проверять на устойчивость от сдвига.

5.47. Плиты перекрытий складов тарных грузов необходимо проверять на усилия, возникающие от колес аккумуляторных погрузчиков.

6. ИНЖЕНЕРНОЕ ОБОРУДОВАНИЕ

ВОДОСНАБЖЕНИЕ

6.1. Проектирование водоснабжения и внутрен­него водопровода предприятий следует осущест­влять в соответствии со СНиП 2.04.02-84 и СНиП II-30-76 и с учетом требований настоящего раздела.

6.2. Систему водоснабжения на предприятиях по надежности подачи воды следует принимать, как правило, второй категории.

При устройстве противопожарного водоснабже­ния из водоемов или резервуаров допускается сис­тему водоснабжения принимать третьей категории.

6.3. Качество воды для технологических нужд зерноперерабатывающих предприятий должно удо­влетворять ГОСТ 2874-82.

6.4. Расход воды на производственные нужды предприятий мукомольно-крупяной и комбикормо­вой промышленности следует принимать в соответ­ствии с технологическим заданием и нормами тех­нологического проектирования. Коэффициент часо­вой неравномерности для технологических расходов следует принимать равным 1.

6.5. Расчетный расход воды на наружное пожаро­тушение предприятий необходимо определять в со­ответствии со СНиП 2.04.02-84 в зависимости от ка­тегории производств по пожарной опасности, объе­ма зданий или сооружений и их огнестойкости. При этом для элеваторов расчетный расход воды следует определять по наибольшему строительному объему рабочего здания или одного силосного корпуса, рас­положенного в ряду корпусов, или отдельно стояще­го силоса, но не менее 20 л/с.

6.6. Расчетный расход воды на наружное пожаро­тушение групп зерноскладов, разделенных противо­пожарными стенами, следует определять по табл. 4.

Таблица 4

6.7. На предприятиях возможно устройство са­мостоятельного противопожарного водопровода, когда объединение его с хозяйственно-питьевым и производственным водопроводами не допускается по СНиП 2.04.02-84.

Для предприятий с территорией не более 10 га и категориями производств В, Г и Д при расходе воды на наружное пожаротушение до 20 л/с и отсутствии внутреннего противопожарного водопровода в про­изводственных зданиях и при наличии на объекте пожарного поста с пожарной автомашиной допускается устройство противопожарного водоснабжения из водоемов или резервуаров с обеспечением подъезда к ним автонасосов.

6.8. Максимальный срок восстановления неприкосновенного противопожарного и аварийного за­пасов воды в резервуарах или водоемах должен быть не более 72 ч.

6.9. Насосные станции противопожарных и объединенных противопожарно-производственно-хозяй­ственного водопроводов относятся по надежности действия к 1-й категории, производственно-хозяй­ственных — ко 2-й категории, хозяйственных — к 3-й категории.

6.10. Для тушения пожара рабочего здания эле­ватора высотой свыше 50 м от гидрантов с помощью насосов высоту компактной струи на уровне наивысшей точки следует принимать не менее 10 м при расчетном расходе воды 5 л/с.

6.11. Устройство внутреннего противопожарного водопровода в неотапливаемых зданиях и сооруже­ниях элеваторов, зерноскладов, корпусах сырья и готовой продукции предусматривать не следует.

Отапливаемые производственные помещения, расположенные в неотапливаемом здании, необхо­димо оборудовать противопожарным водопрово­дом в зависимости от их объема в соответствии со СНиП II-30-76.

6.12. Для пожаротушения рабочего здания элева­тора, подачи на его крышу и крышу примыкающего силосного корпуса одной пожарной струи с расхо­дом 5 л/с в лестничной клетке следует устанавли­вать сухотруб диаметром 85 мм с соединительными головками диаметром 66 мм, расположенными сни­зу сухотруба с наружной стороны здания выше уровня планировки и сверху на крыше, а также с пожарными кранами диаметром 65 мм на всех эта­жах лестничной клетки. При этом сухотруб необхо­димо соединить с наружной противопожарно-хозяйственной водопроводной сетью, если пожаротуше­ние осуществляется от пожарных насосов насосной станции.

6.13. Автоматическое пожаротушение следует предусматривать для зданий и сооружений в соот­ветствии с перечнем, утвержденным Минзагом СССР.

6.14. При проектировании внутренних водопроводных сетей холодной воды, прокладываемых в помещениях для хранения и переработки зерна, сле­дует предусматривать термоизоляцию трубопрово­дов из несгораемых материалов по расчету на невыпадение конденсата.

КАНАЛИЗАЦИЯ

6.15. На предприятиях следует предусматривать бытовую и производственную канализацию в соот­ветствии со СНиП 2.04.03.85.

6.16. Объединение сетей внутренней бытовой и производственной канализации в зданиях зерноперерабатывающих предприятий не допускается.

6.17. Состав производственных сточных вод мельниц следует принимать по технологической час­ти проекта.

6.18. Прокладка горизонтальных трубопроводов бытовой канализации в помещениях для производ­ства и хранения муки, крупы и комбикормов не до­пускается.

6.19. Локальную очистку производственных сточных вод до сброса их в бытовую канализацию на зерноперерабатывающих   предприятиях  следует предусматривать в зависимости от технологической схемы.

6.20. Дождевую канализацию на предприятиях необходимо предусматривать в соответствии со СНиП 2.04.03-85.

6.21. При наличии на площадке системы закрытой дождевой канализации следует, как правило, предусматривать сброс в нее переливных и спуск­ных вод из поддонов оросительных секций конди­ционеров, градирен оборотной системы охлаждения вальцевых станков.

ОТОПЛЕНИЕ И ВЕНТИЛЯЦИЯ

6.22. Проектирование отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха производственных зда­ний и сооружений предприятий, а также выбросов вентиляционного воздуха в атмосферу следует про­изводить в соответствии со СНиП II-33-75 и с учетом требований настоящего раздела.

6.23. Расчетные параметры воздуха в помещениях предприятий следует принимать с учетом норм тех­нологического проектирования и других норматив­ных документов и стандартов.

6.24. В производственных зданиях следует пред­усматривать, как правило, устройство воздушного отопления, совмещенного с приточной вентиляцией в производственных помещениях, и центрального водяного отопления во вспомогательных помещениях.

6.25. В качестве теплоносителя в системе отопле­ния и вентиляции предприятий, как правило, следу­ет применять горячую воду. Допускается при эконо­мическом обосновании применять пар.

6.26. Не следует предусматривать отопление рабочих зданий элеватора и силосных корпусов, складов сырья и готовой продукции, зерноскладов.

6.27. Температуру теплоносителя в системах отопления с местными нагревательными приборами и теплоснабжения вентиляционных установок следу­ет принимать не более 110 °С.

6.28. Для обогревания рабочих в помещениях (кабинах), расположенных на верхних этажах рабо­чих зданий элеваторов, допускается предусматри­вать электрическое отопление с помощью стационарно установленных электропечей мощностью до 1 кВт заводского изготовления в закрытом металлическом кожухе.

6.29. Очистку наружного приточного воздуха от пыли следует предусматривать (в соответствии с требованиями технологии) в помещениях зерно­очистительных, размольных, выбойных (упаковоч­ных) , шелушильных цехов (отделении) и комби­кормовых цехов.

6.30. В помещениях электрощитов при необхо­димости следует предусматривать механическую приточную и вытяжную вентиляцию, рассчитанную на удаление теплоизбытков.

6.31. Приточный воздух, подаваемый в помещения электрощитов и диспетчерской, должен очищаться в воздушных фильтрах. Вентиляционные камеры должны быть герметичными и иметь доступ для обслуживания фильтров.

Допускается предусматривать рециркуляцию воздуха в помещениях электрощитов в холодный и переходный периоды года.

6.32. В проходных тоннелях элеваторов и зерно­складов следует предусматривать вытяжную венти­ляцию с однократным воздухообменом.

6.33. Необходимо предусматривать использова­ние тепла конденсата от технологических потреби­телей пара для приготовления воды на технологи­ческие и бытовые нужды.

7. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ И ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКИЕ УСТРОЙСТВА

7.1. Электроприемники всех предприятий по на­дежности электроснабжения, как правило, следует относить ко второй категории.

Категория электроснабжения объектов, имею­щих насосные станции, должна быть не ниже кате­гории их надежности, при этом один из источников питания допускается принимать мощностью, удов­летворяющей потребности только насосной станции, с учетом требований СНиП 2.04.02-84.

7.2. Электрические установки зданий и сооруже­ний следует проектировать с учетом условий окру­жающей среды и классификации помещений и электроустановок по взрывоопасности, пожароопасности и опасности поражения людей электрическим током в соответствии с требованиями Правил уст­ройства электроустановок (ПУЭ-76), утвержденных Минэнерго СССР, а также норм технологического проектирования, утвержденных Минзагом СССР.

7.3. Расчетные коэффициент спроса, коэффициент мощности и годовое число часов использования максимума силовых и осветительных электричес­ких нагрузок следует принимать в соответствии с табл. 5.

Таблица 5

7.4. При проектировании искусственного освеще­ния зданий и сооружений следует предусматривать:

разряды зрительных работ и освещенность поме­щений — согласно табл. 6;

для производственных помещений мельниц, крупозаводов и диспетчерских помещений, как правило, светильники с люминесцентными лампами;

для комбикормовых заводов и других зданий и помещений, как правило, светильники с лампами накаливания (допускается применение ламп ДРП) ;

для ремонтного освещения — переносные светильники, установку штепсельных разъемов и спе­циальную сеть напряжением до 36 В, подключенную к стационарным понизительным трансформаторам. Допускается для этих целей применение аккумуля­торных фонарей.

Таблица 6

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

ОСНОВНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

h; h₁; h₂; h₃; h_mt — высота стен силосов, участков зон стен силосов;

z — расстояние от верха засыпки;

d — внутренний диаметр круглого силоса;

l — расстояние в свету между противопо­ложными стенами прямоугольных силосов;

l₀ — расстояние между осями колонн;

t — толщина стены;

А, U — площадь и периметр поперечного се­чения силоса;

r — гидравлический радиус поперечного сечения силоса, определяемый по фор­муле .

ДАВЛЕНИЕ СЫПУЧИХ МАТЕРИАЛОВ

 — равномерно распределенное норматив­ное давление сыпучего материала со­ответственно горизонтальное на сте­ны силоса, вертикальное на днище  силоса;

— кольцевое горизонтальное норматив­ное давление сыпучего материала на стены круглых силосов;

— локальное нормативное горизонталь­ное давление сыпучего материала на стены круглых силосов;

 — полосовое нормативное горизонталь­ное давление сыпучего материале на стены квадратных, прямоугольных си­лосов и звездочек;

—  нормативное горизонтальное давление сыпучего материала от температурных воздействий;

—нормативное давление сыпучего мате­риала на наклонную поверхность дни­ща, нормальное и касательное к по­верхности днища:

 — нормативное горизонтальное давле­ние сыпучего материала на стены бункера.

ХАРАКТЕРИСТИКИ СЫПУЧИХ И ДРУГИХ МАТЕРИАЛОВ, КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАГРУЗОК

g; j; ¦ ¾ удельный вес, угол внутреннего тре­ния, коэффициент трения сыпучего материала о стены силосов;

l — коэффициент бокового давления сы­пучего материала, определяемый по формуле  ; для зер­на допускается принимать l== 0,44;

n  — начальный коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассо­на) , принимаемый для зерновых про­дуктов равным 0,4;

Е_т — модуль деформации сжатия сыпучего материала;

а₁; а₂; а₃; а₄ — коэффициенты местного повышения давления сыпучих материалов;

g_ext — коэффициент повышения давления на разгрузочную трубу;

r_s; r_b — коэффициенты асимметрии цикла для арматуры и бетона;

R_b,R_s — расчетные сопротивления бетона и ар­матуры.

УСИЛИЯ ОТ ВНЕШНИХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ

N — продольная сила сжатия или растяже­ния;

М — изгибающий момент.

КОЭФФИЦИЕНТЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УСИЛИЙ

g_¦ — коэффициент надежности по нагрузке, равный: 1,3—для локальных давлений сыпучих материалов и 1,1— для тем­пературных воздействий при расчете по прочности и образованию трещин; 1 — при расчете по деформациям и по раскрытию и закрытию трещин;

g_с — коэффициент условий работы;

a₁; a₂ ¾ коэффициенты, учитывающие влияние локальных давлений сыпучих материа­лов;

b₁ — коэффициент, учитывающий влияние расчетной схемы на величину изгибаю­щих моментов.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

 Рекомендуемое

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПОВЫШЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ а₄, И УСЛОВИЙ РАБОТЫ g_c, КОТОРЫЕ СЛЕДУЕТ ПРИНИМАТЬ В РАСЧЕТАХ КОНСТРУКЦИЙ ПЛИТЫ ДНИЩА, БАЛОК И ВОРОНКИ СИЛОСА

СОДЕРЖАНИЕ
               

1. Общие положения.

2. Генеральные планы.

3. Объемно-планировочные и конструктивные решения.

Производственные здания                
Силосы и силосные корпуса.           
Складские здания

Прочие здания и сооружения

4. Нагрузки и воздействия.

5. Расчет конструкций.

Стены железобетонных силосов.    
Стены стальных силосов.   
Воронки и днища силосов.               
Колонны подсилосных этажей.       
Основания и фундаменты.               
Склады.   

6. Инженерное оборудование.

Водоснабжение.
Канализация.
Отопление и вентиляция.

7. Электроснабжение и электротехнические устройства.  
Приложение 1. Рекомендуемое. Основные характеристики сыпучих материалов.

Приложение 2. Справочное. Основные буквенные обозначения.

Приложение 3. Рекомендуемое. Значения коэффициентов повышения давления а₄ и условий работы g_с, которые следует принимать в расчетах конструкций плиты днища, балок и воронки силоса.