3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ
3.1. Расчетные значения сопротивления (расчетные сопротивления) алюминия и литейного алюминия для расчетных температур наружного воздуха от плюс 50 до минус 65 °С приведены в табл. 5 и 6, при этом расчетные сопротивления сдвигу и смятию установлены в соответствии с табл. 4 с округлением значений расчетных сопротивлений до 5 МПа (50 кгс/см2 ).
При расчете конструкций следует учитывать коэффициенты влияния изменения температуры 
t и коэффициенты условий работы элементов алюминиевых конструкций c , приведенные соответственно в табл. 15 и 16, а также коэффициенты надежности по назначению n , принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций.
Таблица 4
| Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление |
| Растяжение, сжатие и изгиб | R | R |
| Сдвиг | Rs | Rs=0.6R |
| Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) | Rp | Rp=1,6R |
| Смятие местное при плотном касании | Rlp | Rlp= 0.75 R |
* Значение расчетного сопротивления алюминия R следует принимать равным меньшему из значений расчетного сопротивления алюминия R растяжению, сжатию, изгибу по условному пределу текучести Ry и расчетного сопротивления алюминия растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению Ru . При этом
Ru=Run /
где Ryn - нормативное сопротивление алюминия, принимаемое равным значению условного предела текучести 
по государственным стандартам и техническим условиям на алюминий;
Run — нормативное сопротивление алюминия разрыву, принимаемое равным минимальному значению временного сопротивления 
по государственным стандартам и техническим условиям на алюминий;
= 1,1;
= 1,45
Таблица 5
| Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление R,МПа (кгс/см2),
термически не упрочняемого алюминия марок |
|||||
| АД1М | АМцМ | АМг2М | АМг2Н2 | литейного марки АЛ8 | |||
| листы | ленты | ||||||
| Растяжение, сжатие и изгиб | R | 25 (250) | 40 (400) | 70 (700) | 125 (1250) | 145 (1500) | 135 (1400) |
| Сдвиг | Rs | 15 (150) | 25 (250) | 40 (400) | 75 (750) | 90 (900) | 80 (800) |
| Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) | Rp |
40 (400) | 65 (650) | 110 (1100) | 200 (2000) | 230 (2400) | 215 (2250) |
| Смятие местное при плотном касании | Rlp |
20 (200) | 30 (300) | 50 (500) | 90 (900) | 110 (1100) | 105 (1050) |
| Растяжение в направлении толщины прессованных полуфабрикатов | Rth |
25 (250) | 40 (400) | 70 (700) | 125 (1250) | - | - |
Таблица 6
| Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление R, МПа (кгс/см2),
термически упрочняемого алюминия марок |
|||||
| АД31Т; АД31Т4 | АД31Т5 | АД31Т1 | 1935T | 1925;
1915 |
1915T | ||
| Растяжение, сжатие и изгиб | R | 55 (550) | 100 (1000) | 120 (1250) | 140 (1450) | 175 (1800) | 195 (2000) |
| Сдвиг | Rs | 35 (350) | 60 (600) | 75 (750) | 85 (850) | 105 (1050) | 120 (1200) |
| Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) | Rp |
90 (900) | 160 (1600) | 190 (2000) | 225 (2300) | 280 (2900) | 310 (3200) |
| Смятие местное при плотном касании | Rlp |
40 (400) | 75 (750) | 90 (900) | 105 (1050) | 130 (1350) | 145 (1500) |
| Растяжение в направлении толщины прессованных полуфабрикатов | Rth |
55 (550) | 100 (1000) | 120 (1200) | 50 (500) | 50 (500) | 50 (500) |
За расчетную температуру наружного воздуха принимается средняя температура наиболее холодной пятидневки согласно требованиям СНиП 2.01.01-82.
3.2. Расчетные сопротивления растяжению алюминия Rpl из листов для элементов конструкций, эксплуатация которых возможна и после достижения алюминием предела текучести, следует принимать по табл. 7. Таблица 7
| Марка и состояние алюминия | АД1М | АМцМ | AMr2M |
| Расчетное сопротивление Rpl,
МПа (кгс/см2) |
35 (350) | 55 (550) | 85 (850) |
3.3. Расчетные сопротивления сварных, заклепочных и болтовых соединений для расчетных температур наружного воздуха от плюс 50 до минус 65 oС приведены в табл. 9-14.
Для соединений на заклепках и болтах (см. табл. 12-14) расчетные сопротивления растяжению и срезу следует принимать по материалу заклепок или болтов, смятию - по марке алюминия соединяемых элементов конструкций.
3.4. Расчетное сопротивление Кwz алюминия в околошовной зоне (черт. 1, сечение 1-1) при аргонодуговой сварке следует принимать по табл. 8.
3.5. Расчетное сопротивление Rw сварных соединений, выполненных аргонодуговой сваркой с физическим контролем качества швов (рентгено- или гамма-графированием, ультразвуковой дефектоскопией и др.) следует принимать по табл. 9 и 10.
Для сварных стыковых растянутых швов, качество которых не контролируется физическими методами, значения расчетных сопротивлений по табл. 9 и 10 следует умножать на коэффициент 0,8.
3.6. При расчете на прочность сварных конструкций (см. черт. 1) с элементами без стыка, к которым прикрепляются сваркой поперечные элементы (черт. 1, г), следует учитывать местное ослабление этих элементов (в зоне термического влияния) путем снижения значения расчетного сопротивления R алюминия до значения Rw , принимаемого по табл. 9 и 10.
Черт. 1. Схемы сварных соединений конструкций
а — встык; б — внахлестку лобовыми швами; в — внахлестку фланговыми швами; г — схема прикрепления поперечного элемента к элементу, не имеющему стыка; 1 - поперечный элемент; 2 — элемент без стыка;
1-1-расчетное сечение
3.7. В алюминиевых тонколистовых конструкциях допускается применять контактную и аргонодуговую точечную сварку плавящимся электродом. Расчетная несущая способность на срез сварных точек, выполненных контактной и аргонодуговой точечной сваркой плавящимся электродом по ГОСТ 14776—79, указана в рекомендуемом приложении 7.
3.8. Расчетные сопротивления срезу сварных соединений внахлестку Rwsm , выполненных контактной роликовой сваркой, для алюминия марок АД1М, АМцМ, АМг2М следует принимать равными расчетным сопротивлениям R (см. табл. 5 и 7).
Для алюминия марки AMr2H2 Rwsm = (0,9 — 0,1t)R (где t — толщина более тонкого из свариваемых элементов, мм).
3.9. Расчетные сопротивления срезу Rrs соединений на заклепках, поставленных в холодном состоянии в сверленые и рассверленные отверстия, приведены в табл. 11.
3.10. Расчетные сопротивления растяжению Rbt и срезу Rbs соединений на болтах, поставленных в сверленые или рассверленные отверстия, приведены в табл. 12.
Таблица 8
| Вид сварного соединения | Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), алюминия в околошовной зоне | ||||||||||
| термически не упрочняемого марок | термически упрочняемого
марок |
||||||||||||
| АД1М | АМцМ | АМг2М; АМг2Н2 | АД31Т; АД31Т4 | АД31Т5 | АД31Т1 | 1935T | 1915 | 1915T | |||||
| при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марок | |||||||||||||
| СвА1 | СвАМгЗ | СвАМгЗ; 1557 | 1557 | ||||||||||
| Встык и внахлестку лобовыми швами ( | Растяжение, сжатие и изгиб | Rwz | 25 (250) | 40 (400) | 65 (650) | 55 (550) | 65 (650) | 80 (800) | 115(1150)
120(1250) |
140(1450) | 511 (1600) | ||
| черт. 1,а,б, сечение 1-1) | Сдвиг | Rwzs | 15(150) | 25 (250) | 40 (400) | 35 (350) | 40 (400) | 50 (500) | 80 (800) | 90 (900) | 105 (1050) | ||
| Внахлестку фланговыми швами (черт. 1, в, сечение 1-1) | Растяжение, сжатие и изгиб | Rz | 25 (250) | 40 (400) | 65 (650) | 50 (500) | 60 (600)*
75 (750)* |
80 (800)*
105(1050)* |
100 (1000)*
105(1050)* |
130 (1300)*
140 (1450)* |
140 (1450)*
155 (1600)* |
||
* Для соединений внахлестку из профильных элементов.
Примечания: 1. Расчетное сопротивление Rwz алюминия марки 1915T указано для профилей толщиной 5—12 мм. Для профилей толщиной 4 мм при сварке вольфрамовым электродом Rwz = 165 МПа (1700 кгс/см2).
2. Влияние продольных сварных швов элементов конструкций (в обшивках, кровельных полотнищах и т. п.) на разупрочнение алюминия в околошовной зоне не учитывается.
3. Над чертой указаны расчетные сопротивления при сварке алюминия вольфрамовым электродом, под чертой — плавящимся электродом.
Таблица 9
| Сварные соединения и швы | Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление сварных швов, МПа (кгс/см2), алюминия марок | ||
| АД1М | AMцM | АМг2М; AMã2H2 | |||
| при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марок | |||||
| СвА1 | СвАМгЗ | СвАМгЗ | |||
| Встык | Сжатие, растяжение, изгиб | Rw | 25 (250); 30 (300) * | 40 (400) ; 45 (450) * | 65 (650) |
| Сдвиг | Rws | 15(150) | 25 (250) | 40 (400) | |
| Угловые швы | Срез | Rwf | 20 (200) | 30 (300) | 45 (450) |
* Для конструкций, эксплуатация которых возможна после достижения алюминием предела текучести.
Таблица 10
| Сварные соединения
и швы |
Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление сварных швов, МПа (кгс/см2), алюминия марок | ||||||
| АД31Т; АД31Т4 | АД31Т5 | АД31Т1 | 1935T | 1915 | 1915T
при толщине металла, мм |
||||
| 4 | 5-12 | ||||||||
| при сварке с применением электродной или присадочной проволоки марок | |||||||||
| СвАМгЗ; 1557 | 1557 | ||||||||
| Встык | Сжатие, растяжение, изгиб при сварке электродом:
а) плавящимся (автоматическая и полуавтоматическая сварка) |
Rw | 55 (550) | 65 (650) | 80 (800) | 120(1250) | 140 (1450) | - | 155(1600) |
| б) вольфрамовым (ручная и меха низированная сварка) | 55 (550) | 65 (650) | 80 (800) | 115 (1150) | 140(1450) | 155 (1600) | 155 (1600) | ||
| Сдвиг | Rws | 35 (350) | 40 (400) | 50(500) | 80(800) | 90(900) | 110(1100) | 105(1050) | |
| Угловые (швы фланговые и лобовые) | Срез | Rwf | 45 (450) | 45 (450) | 45 (450» | 80(800) | 110(1100) | 110(1100) | 110(1100) |
Примечания: 1. Расчетные сопротивления сварных соединений алюминия марки 1915T указаны для прессованных профилей.
2. Расчетные сопротивления сварных соединений термически упрочняемого алюминия могут быть повышены повторной термической обработкой (после сварки соединения), при этом для алюминия системы AI-Mg-Si следует принимать rw =0,9R; для алюминия системы AI-Zn-Mg Rw, = R (где R — расчетное сопротивление, определяемое по табл. 6).
3. В сварных нахлесточных соединениях из алюминия марок АД31Т, АД31Т1, АД31Т4 и АД31Т5 применять лобовые швы не допускается.
Таблица 11
| Марка алюминия для заклепок | АД1Н | АМг2Н | АМг5пМ | АВТ1 |
| Расчетное сопротивление срезу соединений на заклепках Rrs ,
МПа (кгс/см2) |
35 (350) | 70 (700) | 100(1000) | 100(1000) |
Примечания: 1. В продавленные отверстия ставить заклепки не допускается.
2. Расчетные сопротивления соединений на заклепках с потайными или полупотайными головками следует снижать на 20 %. Указанные заклепки растягивающие усилия не воспринимают.
Таблица 12
| Соединение на болтах | Напряженное состояние | Обозначение | Расчетное сопротивление соединений на болтах
Rb , МПа (кгс/см2 ) , из алюминия марок |
|
| Амг5п | АВТ1 | |||
| Повышенной точности | Растяжение | Rbt | 125 (1250) | 155 (1600) |
| Срез | Rbs | 90 (900) | 95 (950) | |
| Нормальной и грубой точности | Растяжение | Rbt | 125 (1250) | 155 (1600) |
| Срез | Rbs | 80 (800) | 85 (850) | |
3.11. Расчетные сопротивления смятию элементов конструкций для соединений на заклепках Rrp и болтах Rbp , поставленных в сверленые или рассверленные отверстия, следует принимать по табл. 13.
Таблица 13
| Марка алюминия элементов | Расчетное сопротивление смятию элементов конструкций, МПа (кг/см2) для соединений | |
| на заклепках, Rrp | на болтах, Rbp | |
| АД1М | 40 (400) | 35 (350) |
| АМцМ | 65 (650) | 60 (600) |
| АМг2М | 110 (1100) | 100 (1000) |
| АМг2Н2 | 195 (2000) | 175 (1800) |
| АД31Т | 90 (900) | 80 (800) |
| АД31Т4 | 90 (900) | 80 (800) |
| АД31Т5 | 155 (1600) | 140 (1450) |
| АД31Т1 | 195 (2000) | 175 (1800) |
| 1935Т | 225 (2300) | 205 (2100) |
| 1925 | 275 (2800) | 245 (2500) |
| 1915 | 275 (2800) | 245 (2500) |
| 1915Т | 315 (3200) | 285 (2900) |
Примечание. Расчетные сопротивления приведены для соединений на болтах, поставленных на расстоянии 2d от их оси до края элемента. При сокращении этого расстояния до 1,5d приведенные расчетные сопротивления следует понижать на 40 %.
3.12. Расчетные сопротивления алюминия и литейного алюминия, соединений сварных, на заклепках и болтах для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах выше 50 °С, необходимо умножать на коэффициент 
, указанный в табл. 14.
3.13. При расчете элементов и соединений алюминиевых конструкций следует учитывать коэффициенты условий работы 
, принимаемые по табл. 15.
Таблица 14
| Марка алюминия конструкций | АД1,АМц | АМг2, АД31, 1915, 1925, 1935, АЛ8 |
| Коэффициент (при температуре от 51 до 100 °С) |
0,85 | 0,90 |
Примечания: 1. Приведенные значения коэффициентов не зависят от состояния алюминия (см. табл. 2).
2. Для конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах выше 50 °С, коэффициенты следует уменьшать на 10% при непрерывном действии нормативной нагрузки свыше одного года, а также при непрерывном действии свыше двух лет нормативной нагрузки, составляющей свыше 0,9 расчетной.
Таблица 15
| Элементы конструкций | Коэффициент |
| 1. Корпуса и днища резервуаров | 0,8 |
| 2. Колонны жилых и общественных зданий и опор водонапорных башен | 0,9 |
| 3. Сжатые элементы решетки плоских ферм при гибкости: | |
 |
0,9 |
 |
0,75 |
| 4. Сжатые раскосы пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемых к поясам одной полкой: | |
| а) сварными швами или двумя заклепками (болтами) и более, поставленными вдоль уголка | 0,75 |
| б) одним болтом | 0.6 |
| 5. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков — только узкой полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз. 4 настоящей таблицы, и плоских ферм из одиночных уголков | 0.6 |
Примечания :1. Коэффициенты условий работы поз. 3 и 5 одновременно не учитываются.
2. Коэффициенты условий работы поз. 3 и 4 не распространяются на крепления соответствующих элементов в узлах.
3. Для сжатых раскосов пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков при треугольной решетке с распорками (см. черт. 8, а) коэффициент условий работы поз. 4 не учитывается.
4. Для случаев, не оговоренных настоящей таблицей, в формулах следует принимать=1,0.