СНиП 2.03.04-84 БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ, ПРЕДНАЗНАЧЕННЫЕ ДЛЯ РАБОТЫ В УСЛОВИЯХ ВОЗД. - Расчетные характеристики бетона

РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.6. Расчетные сопротивления бетона R_b и R_bt для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от его класса по прочности на сжатие принимают по СНиП 2.03.01-84 для составов (см. табл. 9):

№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21 - как для тяжелого бетона;

№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30 - как для легкого бетона на пористом мелком заполнителе.

Расчетные сопротивления обычного бетона R_bt для предельных состояний первой группы в зависи­мости от класса бетона по прочности на осевое растяжение (состава № 1 по табл. 9) принимают по СНиП 2.03.01-84.

Расчетные сопротивления бетона в соответствую­щих случаях следует умножать на коэффициент условий работы по СНиП 2.03.01-84.

При расчете элементов конструкций, предназна­ченных для работы в условиях воздействия повы­шенных и высоких температур, расчетные сопротив­ления бетона R_b и R_b,ser необходимо дополни­тельно умножать на коэффициент условий работы бетона при сжатии g_bt, а расчетные сопротивления бетона R_bt и R_bt,ser - на коэффициент условий работы бетона при растяжении g_tt. Коэффициенты условий работы бетона при сжатии g_bt и растяже­нии g_tt принимают по табл. 10 в зависимости от температуры бетона и длительности ее действия.

Таблица 10

Примечания: 1. При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент g_bt следует увеличить на 15 %, но он не должен превышать величины g_bt при расчете на кратковременный нагрев.

2. Для конструкций, которые во время эксплуатации подвергаются циклическому нагреву, коэффициенты g_bt и b_b следует снизить на 15 % и коэффициент g_tt - на 20 %.

3. Коэффициенты g_bt, g_tt и b_b для промежуточных значений температур определяются интерполяцией.

2.7. Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении Е_b принимают по табл. 11.

Коэффициент b_b, учитывающий снижение модуля упругости обычного и жаростойкого бетонов при нагреве, следует принимать по табл. 10 в зависимости от температуры бетона.

2.8. Коэффициент упругости , характеризую­щий упруго-пластическое состояние сжатого бетона, при определении приведенного сечения бетона, а также при расчете сводов и куполов из жаростой­кого бетона принимают по табл. 12 в зависимости от температуры и длительности ев воздействия.

Коэффициент упругости v, характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны при расчете деформаций и закладных деталей, - по табл. 13 в зависимости от температуры и дли­тельности ее воздействия.

Таблица 11

Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, а под чертой - кгс/см².

* D900; ** D1000; *** D1100; **** D1200 - 1400.

Таблица 12

Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент упругости обычного и жаростойкого бетонов для кратковременного нагрева, под чертой - для длительного нагрева.

2. В таблице даны значения для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значения = а - 0,075 (а - b) (10 - v), где a и b - значения коэффициента при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

3. Коэффициент для промежуточных значений температур определяется по интерполяции.

4. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента = 0,2.

5. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значения коэффициента умножают на 0,5.

6. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента умножается на 1,2, но оно не должно превышать 0,85.

7. При наличии в элементе сжатой арматуры с m' ³ 0,7 % значение коэффициента умножается на (1 - 0,11 m'), но принимается не менее 0,5.

Таблица 13

Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент v для кратковременного нагрева, под чертой - для длительного нагрева.

2. В таблице даны значения v для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значение v = a - 0,075 (a - b) (10 - v); где a и b - значения коэффициента v при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

3. Коэффициент v для промежуточных значений температур определяется по интерполяции.

4. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента v = 0,1.

5. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значения коэффициента v умножают на 0,5.

2.9. Коэффициент линейной температурной де­формации бетона a_bt в зависимости от темпера­туры и скорости подъема температуры следует принимать по табл. 14. Коэффициент a_bt определен с учетом температурной усадки бетона при кратко­временном и длительном его нагреве. При необхо­димости определения температурного расширения бетона при повторном воздействии температуры после кратковременного или длительного нагрева к коэффициенту линейной температурной дефор­мации a_bt следует прибавить абсолютное значение коэффициента температурной усадки бетона a_cs соответственно для кратковременного или длитель­ного нагрева.

Коэффициент температурной усадки бетона a_cs принимают по табл. 15.

Таблица 14

Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент линейной температурной деформации бетона a_bt × 10^-6 × град^-1 для кратковременного нагрева, под чертой - для длительного нагрева.

2. Значение коэффициента a_bt для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 -С/ч и более. Для кратко­временного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 -С/ч от значения a_bt следует отнять 0,075 (a - b) (10 - v), где а и b значения коэффициентов a_bt при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.

3. Коэффициент a_bt для промежуточных значений температуры определяется интерполяцией.

4. Для бетонов состава № 1 с карбонатным щебнем (доломит, известняк) коэффициент a_bt увеличивается на 1 × 10^-6 × град^-1.

Таблица 15

Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент температурной усадки бетона a_cs × 10^-6 × град^-1 для кратковременного нагрева, под чертой - для длительного нагрева.

2. Значение коэффициента a_cs для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч к значению a_cs следует прибавить 0,075 (b - a) (10 - v), где a и b - значения коэффициентов a_cs для кратковременного и длительного нагрева; v - скорость подъема температуры, °С.

3. Коэффициент a_cs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.

4. Значения коэффициента a_cs принимают со знаком минус.

Коэффициент температурной усадки бетона принят:

при кратковременном нагреве для подъема тем­пературы на 10 °С/ч и более;

при длительном нагреве - в зависимости от воз­действия температуры во время эксплуатации.

2.10. Марку по средней плотности бетона естест­венной влажности принимают по табл. 9. Среднюю плотность бетона а сухом состоянии при его нагреве выше 100 °С уменьшают на 150 кгс/м³.

Среднюю плотность железобетона (при m £ 3 %) принимают на 100 кгс/м³ больше средней плот­ности соответствующего состояния бетона.

2.11. При расчете железобетонных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке в усло­виях воздействия температур выше 50 °С расчет­ные сопротивления обычного бетона должны допол­нительно умножаться на коэффициент условий его работы g_b1t, принимаемый по табл. 16.

При применении жаростойкого бетона в железо­бетонных конструкциях, подвергающихся воздействию высоких температур и многократно повторяю­щейся нагрузки, расчетные сопротивления бетона должны быть специально обоснованы.

Таблица 16

Примечание. Величины g_b1t для промежуточных значений температур определяются по интерполяции.