4. ФУНДАМЕНТЫ КУЗНЕЧНЫХ МОЛОТОВ
4.1. В состав исходных данных для проектирования фундаментов кузнечных молотов, кроме материалов, указанных в п. 1.1, должны входить:
чертежи габаритов молота с указанием типа молота (штамповочный, ковочный) и его марки;
номинальная и действительная (с учетом массы верхней половины штампа) масса падающих частей; высота их падения;
масса шабота и станины;
размеры подошвы шабота и отметки ее относительно пола цеха, а также размеры опорной плиты станины;
значение коэффициента восстановления скорости удара при штамповке изделий из цветных металлов или их сплавов;
внутренний диаметр цилиндра и рабочее давление пара или воздуха (или энергия удара).
4.2. Фундаменты молотов следует проектировать в виде жестких плит или монолитных блоков. Для молотов с массой падающих частей до 3 т включительно. Допускается устройство одного общего фундамента под несколько молотов при их расположении на одной линии.
4.3. Толщина подшаботной части фундамента должна быть не менее указанной в табл. 10.
Таблица 10
Номинальная масса падающих частей молота то, т | Толщина подшаботной части фундамента, м, не менее | Число арматурных сеток в верхней части фундамента |
то £1 | 1 | 2 |
1< то £2 | 1,25 | 3 |
2< то £4 | 1,75 | 3 |
4< то £6 | 2,25 | 4 |
6< то £10 | 2,6 | 5 |
то >10 | Свыше 3 | Свыше 5 |
4.4. Фундаментов кузнечных молотов должны иметь конструктивное армирование в соответствии с требованиями п. 1.15.
Верхнюю часть фундамента, примыкающую к подшаботной прокладке, следует армировать горизонтальными сетками с квадратными ячейками размерами 100х100 мм из стержней диаметром 10-12 мм; сетки следует располагать рядами с расстоянием между ними по вертикали 100-120 мм в количестве, принимаемом по табл. 10 и зависящем от массы падающей части молота то.
Часть фундаментов ковочных молотов, расположенную под подошвой станины молота, следует армировать горизонтальными сетками с квадратными ячейками из стержней диаметром 12-16 мм с шагом в продольном и поперечном направлениях 200-300 мм. Аналогичные арматурные сетки следует устанавливать у граней выемки для шабота всех видов кузнечных молотов, причем вертикальные стержни этих сеток необходимо доводить до подошвы фундамента.
4.5. Деревянные подшаботные прокладки следует изготавливать из дубовых брусьев; для молотов с массой падающих частей до 1 т подшаботную прокладку допускается изготовлять из лиственницы или сосны.
Деревянные прокладки следует предусматривать из пиломатериалов 1-го сорта по ГОСТ 2695-83 и ГОСТ 8488-86 Е.
При обосновании расчетом и по согласованию с заводом - изготовителем машины допускается заменять деревянные подшаботные прокладки на резинотканевые.
4.6. Амплитуды вертикальных колебаний фундаментов молотов при центральной установке аz, м, следует определять по формуле (1) обязательного приложения 2, в которой импульс вертикальной силы Jz, кН×с(тс×с), определяется по формуле
Jz = mon, (42)
где mo - масса падающих частей молота, т(тс×с2/м);
n - скорость падающих частей молота в начале удара, м/с, принимаемая по заданию на проектирование или, при отсутствии таких данных, определяемая по формулам:
для молотов, свободно падающих (фрикционных и одностороннего действия),
(43)
для молотов двойного действия
(44)
или (45)
В формулах (43)-(45):
ho - рабочая высота падения ударяющих частей молота, м;
Ар - площадь поршня в цилиндре, м2;
рт - среднее давление пара или воздуха, кПа (тс/м2);
Еsh - энергия удара, кДж (тс×м);
g - ускорение свободного падения, g=9,81м/с2.
Коэффициент восстановления скорости удара Î в формуле (1) обязательного приложения 2 следует принимать: при штамповке стальных изделий для молотов штамповочных Î=0,5; для ковочных молотов Î=0,25; при штамповке изделий из цветных металлов и их сплавов коэффициент Î следует принимать по заданию на проектирование.
4.7. Амплитуду вертикальных колебаний фундамента при установке молота с эксцентриситетом следует определять по формулам (2)-94) обязательного приложения 2, в которых значение Î - то же, что в п. 4.6, а значение импульса момента Jj определяется по формуле
Jj = Jz e, (46)
где Î - эксцентриситет удара, м.
При устройстве общей плиты под несколько молотов в соответствии с п. 4.2 и при нескольких отдельно стоящих фундаментах в цехе амплитуды вертикальных колебаний фундамента следует определять с учетом указаний п. 1.30.
4.8. Для уменьшения колебаний фундаментов молотов и вредного влияния их на обслуживающий персонал, технологические процессы, вблизи расположенное оборудование и конструкции зданий и сооружений следует, как правило, предусматривать виброизоляцию фундаментов молотов.
Применение виброизоляции является обязательным для фундаментов молотов с массой падающих частей 1т и более, если основания фундаментов молотов и несущих строительных конструкций зданий кузнечного цеха сложены мелкими и пылеватыми водонасыщенными песками.
4.9. Сумма статического и динамического давлений на подшаботную прокладку не должна превышать расчетного сопротивления древесины при сжатии поперек волокон.
Расчетное динамическое давление на подшаботную прокладку s, кПа (тс/м2), вычисляется по формуле
(47)
где Еw - модуль упругости материала подшаботной прокладки, кПа (тс/м2);
- суммарная масса шабота и станины для штамповочных мо лотов и масса шабота для ковочных молотов, т (тс×с2/м);
А1 - опорная площадь шабота, м2;
t - толщина прокладки, м.