ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
4.26*. Расчет по прочности элементов, изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле
М
¾¾ £ Rym , (142)
æWh
где æ — коэффициент, учитывающий ограниченное развитие пластических деформаций в сечении и определяемый по формулам (143) и (144)* при условии выполнения требований п. 4.32;
Wn — здесь и далее в расчетах по прочности минимальный момент сопротивления сечения нетто, определяемый с учетом эффективной ширины пояса bef.
При одновременном действии в сечении момента М и поперечной силы Q коэффициент æ следует определять по формулам:
при tm £ 0,25 Rs
æ = æ1; (143)
при 0,25 Rs < tm £ Rs
æ = æ1; при этом 0 £ æ £ æ1 , |
(144)* |
где æ1 — коэффициент, принимаемый у двутавровых, коробчатых и тавровых сечений — по табл. 61, для кольцевых сечений — равным 1,15, для прямоугольных сплошных и Н-образных — 1,25;
— среднее касательное напряжение в стенке балки,
; - для коробчатых сечений;
- для двутавровых сечений;
здесь Qu - предельная поперечная сила, определяемая по формуле
Rsmæ2It
Qu = ¾¾¾¾¾ ,
S
причем æ2 принимается по формуле (160).
Таблица 61
Аf,min |
Значения коэффициента æ1 при отношении площадей (Аf,min+Aw)/A, равном |
||||||||||
Aw |
0,01 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
0 |
1,243 |
1,248 |
1,253 |
1,258 |
1,264 |
1,269 |
1,274 |
1,279 |
1,283 |
1,267 |
1,243 |
0,1 |
1,187 |
1,191 |
1,195 |
1,199 |
1,202 |
1,206 |
1,209 |
1,212 |
1,214 |
1,160 |
- |
0,2 |
1,152 |
1,155 |
1,158 |
1,162 |
1,165 |
1,168 |
1,170 |
1,172 |
1,150 |
- |
- |
0,3 |
1,128 |
1,131 |
1,133 |
1,136 |
1,139 |
1,142 |
1,144 |
1,145 |
1,097 |
- |
- |
0,4 |
1,110 |
1,113 |
1,115 |
1,118 |
1,120 |
1,123 |
1,125 |
1,126 |
1,069 |
- |
- |
0,5 |
1,097 |
1,099 |
1,102 |
1,104 |
1,106 |
1,109 |
1,110 |
1,106 |
1,061 |
- |
- |
0,6 |
1,087 |
1,089 |
1,091 |
1,093 |
1,095 |
1,097 |
1,099 |
1,079 |
- |
- |
- |
0,7 |
1,078 |
1,080 |
1,082 |
1,084 |
1,086 |
1,088 |
1,090 |
1,055 |
- |
- |
- |
0,8 |
1,071 |
1,073 |
1,075 |
1,077 |
1,079 |
1,081 |
1,082 |
1,044 |
- |
- |
- |
0,9 |
1,065 |
1,067 |
1,069 |
1,071 |
1,073 |
1,074 |
1,076 |
1,036 |
- |
- |
- |
1,0 |
1,060 |
1,062 |
1,064 |
1,066 |
1,067 |
1,069 |
1,071 |
1,031 |
- |
- |
- |
2,0 |
1,035 |
1,036 |
1,037 |
1,038 |
1,039 |
1,040 |
1,019 |
- |
- |
- |
- |
3,0 |
1,024 |
1,025 |
1,026 |
1,027 |
1,028 |
1,029 |
1,017 |
- |
- |
- |
- |
4,0 |
1,019 |
1,019 |
1,020 |
1,021 |
1,021 |
1,022 |
1,015 |
- |
- |
- |
- |
5,0 |
1,015 |
1,015 |
1,016 |
1,017 |
1,018 |
1,018 |
- |
- |
- |
- |
- |
Примечания: 1. Для коробчатых сечений площадь Аw следует принимать равной сумме площадей стенок.
2. Для таврового сечения площадь Аf,min = 0.
Эффективную ширину пояса bef при вычислении Wn следует определять по формуле
, (145)
где v — коэффициент приведения неравномерно распределенных напряжений на ширине участков пояса bi к условным равномерно распределенным напряжениям по всей эффективной ширине пояса bef, принимаемый по табл. 62;
bi — ширина участка пояса, заключенная в рассматриваемом сечении между двумя точками с максимальными напряжениями smax (тогда bi = b) или между такой точкой и краем пояса (bi = bk), при этом должны выполняться условия b > 0,04l и bk ³ 0,02l (в противном случае v = 1);
l — длина пролета разрезной балки или расстояние между точками нулевых моментов в неразрезной балке.
Таблица 62
]
smin / smax |
Коэффициент v |
smin / smax |
Коэффициент v |
1,0 |
1 |
0,25 |
0,65 |
0,7 |
1 |
0,20 |
0,60 |
0,5 |
0,85 |
0,10 |
0,52 |
0,33 |
0,72 |
0 |
0,43 |
В табл. 62 обозначено:
smax, smin — максимальное и минимальное напряжения на данном участке пояса шириной bi, определяемые расчетом пространственной конструкции в упругой стадии.
Примечание. При наличии вырезов в ортотропных плитах для пропуска тела пилона, обрывов плиты в отсеках многосекционного коробчатого сечения, при других нарушениях регулярности конструкции, а также в сечениях, где приложены сосредоточенные силы, значения коэффициента v следует определять по специальной методике.
4.27. Расчет по прочности элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять:
с двутавровыми и коробчатыми сечениями с двумя осями симметрии — по формуле
|Mx| |My|
¾¾¾ yx + ¾¾¾ yy £ Rym ; (146)
æxWxn æyWyn
с сечениями других типов — по формуле
Mxy Myx
¾¾¾ yx ± ¾¾¾ yy £ Rym ; (147)
æx Ixn æy Iyn
где æx, æy - коэффициенты, определяемые по формулам (143) и (144)* как независимые величины для случаев изгиба относительно осей х и у;
yx, yy - коэффициенты, определяемые:
для двутавровых сечений с двумя осями симметрии — по формулам:
|Mx|
yx = ¾¾¾¾¾ ; yy = 1 ; (148)
æxWxnRym
для коробчатых сечений с двумя осями симметрии — по формулам:
; , (149)
где
|Mx| |My|
wx = ¾¾¾¾¾¾ ; wy = ¾¾¾¾¾¾ . (150)
æxWxnRym æyWynRym