СНиП 2.03.02-86 БЕТОННЫЕ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ ИЗ ПЛОТНОГО СИЛИКАТНОГО БЕТОНА - Нормативные и расчетные характеристики бетона

НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА

2.8. Нормативными сопротивлениями бетона являются сопро­тив­ление осевому сжатию призм (призменная прочность) R_bn и сопротивление осевому растяжению R_btn.

Нормативное сопротивление R_bn принято равным

R_bn = (0.85 - 0.00135 В) В, (10)

но не менее 0,8 В, где В - в МПа.

Нормативное сопротивление R_btn принято равным

(11)

где B - в МПа.

Нормативные сопротивления бетона R_bn с округлением в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие приведены в табл. 8.

2.9. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй групп определяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии g_bc или при растяжении g_bt, принимаемые по табл. 9.

Значения расчетных сопротивлений бетона в зависимости от класса бетона по прочности на сжатие для предельных состояний первой группы R_b и R_bt, приведены (с округлением) в табл. 10, для предельных состояний второй группы R_b.ser и R_bt.ser - в табл. 8.

2.10. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы R_b, и R_bt, приведенные в табл. 10, следует снижать (или повышать) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона ¡_bc учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкций, способ их изготовления, размеры сечения и т. п. Значения коэффициентов ¡_bi, приведены в табл. 11.

Таблица 8

П р и м е ч а н и е: Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см².

Таблица 9

2.11. Расчетные сопротивления при растяжении R_bt.ser предельных состояний второй группы при расчете по деформациям следует увеличивать путем умножения на коэффициент условий работы бетона g_bt1 =1,4, а при расчете по образованию нормальных и наклонных трещин от многократно повторных нагрузок, а также при расчете по образованию наклонных трещин от любых нагрузок - уменьшать путем умножения на коэффициент условий работы бетона соответственно g_b1, и g_b4, значения которых приведены в табл. 11 и 12.

2.12. Значения начального модуля упругости бетона E_b, при сжатии и растяжении принимаются по табл. 13.

Для незащищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA согласно СНиП 2.01.01-82, значения Е_b, указанные в табл. 13, следует умножать на коэффициент 0,85.

Для бетона, подвергающегося попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Е_b, указанные в табл. 13, следует умножать на коэффициент условий работы бетона g_b6, принимаемый по табл. 17 СНиП 2.03.01-84.

При наличии данных о составе бетона, условиях изготовления и т. д. допускается принимать другие значения Е_b, согласованные в установленном порядке.

2.13. Предельные значения характеристики ползучести бетона j_b следует определять в зависимости от влажностного режима эксплуатации конструкций по формуле

(12)

где j_ьт - предельные значения характеристики ползучести бетона при влажности окружающей воздушной среды 40-75 %, принимаемые по табл. 14 настоящих норм;

h₁ - коэффициент, принимаемый равным при относительной влаж­ности внутреннего воздуха, %:

свыше 75 или во влажной зоне. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1,1

от 40 до 75 или в зоне нормальной влажности. . . . . . . . . .1,0

до 40 или в сухой зоне. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,9

2.14. Коэффициент линейной температурной деформации бетона a_bt при изменении температур от минус 50 до плюс 50 °С следует принимать равным 110^-5 °С^-1.

При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, составе и водонасыщении бетона и т. п. допускается принимать другие значения a_bt, обоснованные в установленном порядке.

Для расчетной температуры ниже минус 50 С величину a_bt следует принимать по экспериментальным данным.

2.15. Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) n следует принимать равным 0,2, а модуль сдвига бетона G- равным 0,4 соответствующих значений Е_b, указанных в табл. 13.

Таблица 10

П р и м е ч а н и е. Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см².

Таблица 11

Примечания. Коэффициенты условий работы бетона по поз. 1, 2, 5, 6, 7 должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона R_b, и R_bt по поз. 4 - при определении R_bt,ser а по остальным позициям - только при определении R_b.

2. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент g_b2 учитывается при расчете по прочности, а g_b1 - при расчете на выносливость и по образованию трещин.

3. При расчете конструкций в стадии предварительного обжатия коэффициент g_b2 принимается равным единице.

4. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо друг от друга, но при этом их произведение должно быть не менее 0,45.

Таблица 12

В табл. 12

где и ‑ соответственно наименьшее и наибольшее напряжения в бетоне в пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно п. 3.47 СНиП 2.03.01-84 с учетом требований п. 3.14 настоящих норм.

Таблица 13

Примечания: 1. Над чертой указаны значения E_b×10^-3 в МПа, под чертой ‑ в кгс/см².

2. При расчете слоистых конструкций по предельным состояниям первой группы в тех случаях, когда в расчете учитываются слои не только из плотного силикатного бетона, но и из других материалов, приведенные в данной таблице значения модуля упругости плотного силикатного бетона следует увеличивать или уменьшать на 30 % исходя из отклонения в сторону, неблагоприятную для расчета.

Таблица 14

Примечания: 1. Для плотного силикатного бетона на известково-шлаковом вяжущем предельное значение характеристики ползучести j_bm следует принимать для рассмотренных классов бетона равным единице.

2. При наличии данных о составе бетона в условиях изготовления конструкций допускается принимать другие значения j_b, согласованные в установленном порядке.

3. Влажность воздуха окружающей среды следует определять согласно указаниям п. 1.8 СНиП 2.03.01-84.