РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ БЕТОНА
2.6. Расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt для предельных состояний первой и второй групп в зависимости от его класса по прочности на сжатие принимают по СНиП 2.03.01-84 для составов (см. табл. 9):
№ 1 - 3, 6, 7, 10 - 15, 19 - 21 - как для тяжелого бетона;
№ 4, 5, 8, 9, 16 - 18, 23, 24, 29 и 30 - как для легкого бетона на пористом мелком заполнителе.
Расчетные сопротивления обычного бетона Rbt для предельных состояний первой группы в зависимости от класса бетона по прочности на осевое растяжение (состава № 1 по табл. 9) принимают по СНиП 2.03.01-84.
Расчетные сопротивления бетона в соответствующих случаях следует умножать на коэффициент условий работы по СНиП 2.03.01-84.
При расчете элементов конструкций, предназначенных для работы в условиях воздействия повышенных и высоких температур, расчетные сопротивления бетона Rb и Rb,ser необходимо дополнительно умножать на коэффициент условий работы бетона при сжатии gbt, а расчетные сопротивления бетона Rbt и Rbt,ser - на коэффициент условий работы бетона при растяжении gtt. Коэффициенты условий работы бетона при сжатии gbt и растяжении gtt принимают по табл. 10 в зависимости от температуры бетона и длительности ее действия.
Примечания: 1. При расчете на длительный нагрев несущих конструкций, срок службы которых не превышает 5 лет, коэффициент gbt следует увеличить на 15 %, но он не должен превышать величины gbt при расчете на кратковременный нагрев.
2. Для конструкций, которые во время эксплуатации подвергаются циклическому нагреву, коэффициенты gbt и bb следует снизить на 15 % и коэффициент gtt - на 20 %.
3. Коэффициенты gbt, gtt и bb для промежуточных значений температур определяются интерполяцией.
2.7. Начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении Еb принимают по табл. 11.
Коэффициент bb, учитывающий снижение модуля упругости обычного и жаростойкого бетонов при нагреве, следует принимать по табл. 10 в зависимости от температуры бетона.
2.8. Коэффициент упругости , характеризующий упруго-пластическое состояние сжатого бетона, при определении приведенного сечения бетона, а также при расчете сводов и куполов из жаростойкого бетона принимают по табл. 12 в зависимости от температуры и длительности ев воздействия.
Коэффициент упругости v, характеризующий упруго-пластическое состояние бетона сжатой зоны при расчете деформаций и закладных деталей, - по табл. 13 в зависимости от температуры и длительности ее воздействия.
Примечание. Над чертой указаны значения в МПа, а под чертой - кгс/см2.
* D900; ** D1000; *** D1100; **** D1200 - 1400.
Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент упругости обычного и жаростойкого бетонов для кратковременного нагрева, под чертой - для длительного нагрева.
2. В таблице даны значения для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значения = а - 0,075 (а - b) (10 - v), где a и b - значения коэффициента при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.
3. Коэффициент для промежуточных значений температур определяется по интерполяции.
4. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента = 0,2.
5. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значения коэффициента умножают на 0,5.
6. При двухосном напряженном состоянии значение коэффициента умножается на 1,2, но оно не должно превышать 0,85.
7. При наличии в элементе сжатой арматуры с m' ³ 0,7 % значение коэффициента умножается на (1 - 0,11 m'), но принимается не менее 0,5.
Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент v для кратковременного нагрева, под чертой - для длительного нагрева.
2. В таблице даны значения v для кратковременного нагрева при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. При подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч значение v = a - 0,075 (a - b) (10 - v); где a и b - значения коэффициента v при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.
3. Коэффициент v для промежуточных значений температур определяется по интерполяции.
4. При длительном нагреве 50 - 200 °С и средней относительной влажности воздуха до 40 % значение коэффициента v = 0,1.
5. При длительном нагреве и увлажнении бетона составов № 1 - 3 значения коэффициента v умножают на 0,5.
2.9. Коэффициент линейной температурной деформации бетона abt в зависимости от температуры и скорости подъема температуры следует принимать по табл. 14. Коэффициент abt определен с учетом температурной усадки бетона при кратковременном и длительном его нагреве. При необходимости определения температурного расширения бетона при повторном воздействии температуры после кратковременного или длительного нагрева к коэффициенту линейной температурной деформации abt следует прибавить абсолютное значение коэффициента температурной усадки бетона acs соответственно для кратковременного или длительного нагрева.
Коэффициент температурной усадки бетона acs принимают по табл. 15.
Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент линейной температурной деформации бетона abt × 10-6 × град-1 для кратковременного нагрева, под чертой - для длительного нагрева.
2. Значение коэффициента abt для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 -С/ч и более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 -С/ч от значения abt следует отнять 0,075 (a - b) (10 - v), где а и b значения коэффициентов abt при кратковременном и длительном нагреве; v - скорость подъема температуры, °С/ч.
3. Коэффициент abt для промежуточных значений температуры определяется интерполяцией.
4. Для бетонов состава № 1 с карбонатным щебнем (доломит, известняк) коэффициент abt увеличивается на 1 × 10-6 × град-1.
Примечания: 1. Над чертой приведен коэффициент температурной усадки бетона acs × 10-6 × град-1 для кратковременного нагрева, под чертой - для длительного нагрева.
2. Значение коэффициента acs для кратковременного нагрева дано при подъеме температуры на 10 °С/ч и более. Для кратковременного нагрева при подъеме температуры менее чем на 10 °С/ч к значению acs следует прибавить 0,075 (b - a) (10 - v), где a и b - значения коэффициентов acs для кратковременного и длительного нагрева; v - скорость подъема температуры, °С.
3. Коэффициент acs для промежуточных значений температур определяется интерполяцией.
4. Значения коэффициента acs принимают со знаком минус.
Коэффициент температурной усадки бетона принят:
при кратковременном нагреве для подъема температуры на 10 °С/ч и более;
при длительном нагреве - в зависимости от воздействия температуры во время эксплуатации.
2.10. Марку по средней плотности бетона естественной влажности принимают по табл. 9. Среднюю плотность бетона а сухом состоянии при его нагреве выше 100 °С уменьшают на 150 кгс/м3.
Среднюю плотность железобетона (при m £ 3 %) принимают на 100 кгс/м3 больше средней плотности соответствующего состояния бетона.
2.11. При расчете железобетонных конструкций на выносливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке в условиях воздействия температур выше 50 °С расчетные сопротивления обычного бетона должны дополнительно умножаться на коэффициент условий его работы gb1t, принимаемый по табл. 16.
При применении жаростойкого бетона в железобетонных конструкциях, подвергающихся воздействию высоких температур и многократно повторяющейся нагрузки, расчетные сопротивления бетона должны быть специально обоснованы.
Примечание. Величины gb1t для промежуточных значений температур определяются по интерполяции.