РАСЧЕТЫ ПЛОТИН НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ
8.13. Расчеты плотин и их элементов на прочность, устойчивость и трещиностойкость, а также железобетонных конструкций - на раскрытие трещин надлежит выполнять в соответствии с требованиями СНиП II-56-77, СНиП II-16-76, разд. 5 и указаниями настоящего раздела.
8.14. При проектировании контрфорсных плотин следует рассчитывать контрфорсы на общую прочность при их работе вдоль и поперек потока, а также напорные перекрытия.
8.15. В расчетах контрфорсов на общую прочность в плоскости вдоль потока (черт. 12) следует рассматривать:
для массивно-контрфорсных плотин - отдельно стоящую секцию:
для плотин с неразрезным напорным перекрытием, монолитно соединенным с контрфорсом - контрфорс с примыкающей к нему частью напорного перекрытия в пределах половины пролета с каждой стороны контрфорса;
для плотин с разрезным напорным перекрытием - отдельно стоящий контрфорс.
Черт. 12. Схемы к расчету контрфорсов на прочность вдоль потока
а - для массивно-контрфорсных плотин; б - для плотин с неразрезным арочным напорным перекрытием; в - для плотин с разрезным напорным перекрытием; t1 - толщина контрфорса; t -длина секции; bd - ширина расчетного сечения
8.16. Расчеты общей прочности контрфорсов, как правило, выполняются на полный состав нагрузок и воздействий основного и особых сочетаний.
Допускается рассчитывать на сокращенный состав нагрузок и воздействий основного и особых сочетаний контрфорсы плотин высотой более 60 м на начальных стадиях проектирования и высотой менее 60 м - на всех стадиях проектирования.
8.17. Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах по полному их составу, определяются в соответствии с пп. 4.2 - 4.5.
8.18. Расчет контрфорсов на полный состав нагрузок эксплуатационного периода следует выполнять в соответствии с пп. 7.16 и 7.17; условия прочности контрфорсов принимаются по табл. 13, где gn, glc, gcd, sз, Rb, dt, t, t1, bh, а2, ‑ см. п. 7.18; , , ‑ см. п. 7.20.
Таблица13
Во всех точках тела контрфорса при основных и всех особых сочетаниях нагрузок и воздействий: gn glc |sз| £ gcd Rb* | |||
У верховой грани сооружения | |||
Конструктивные | Основные | Особые сочетания | |
особенности плотин и расчетные сечении | сочетания нагрузок | не включающие сейсмические воздействия | включающие сейсмические воздействия |
А. Массивно-контрфорсные плотины Горизонтальные сечения тела плотины |
£ 0 |
|
|
Контактное сечение | £ 0 | ** | ** |
Б. Плотины с арочными и плоскими напорными перекрытиями Горизонтальные сечения тела плотины |
£ 0 |
£ 0 |
£ 0 |
Контактное сечение | £ 0 | £ 0 | £ 0 |
* При проверке прочности у низовой грани допускается осреднять значение напряжения sз на участке расчетного горизонтального сечения шириной 4,0 м от низовой грани. ** В тех случаях, когда подземный контур платины не содержит цементационной завесы, вместо а2 принимается bh. |
8.19. Нагрузки и воздействия, учитываемые в расчетах по сокращенному их составу, определяются в соответствии с п.7.19. При этом следует учитывать уменьшение ширины расчетных горизонтальных сечений контрфорса или по его подошве при возведении плотин в районах с амплитудой сезонных колебаний температуры наружного воздуха более 17°С.
Плотины всех классов высотой до 60 м, возводимые в районах с амплитудой сезонных колебаний температуры наружного воздуха более 17°С, следует рассчитывать методами теории упругости на полный состав нагрузок и воздействий, обеспечивая выполнение условий прочности, приведенных в табл. 13.
8.20. В расчетах прочности контрфорса на сокращенный состав нагрузок и воздействий напряжения следует определять методами сопротивления материалов. При этом значения нормальных напряжений, МПа, в горизонтальных сечениях контрфорса на верховой и низовой гранях (см. черт. 10) и надлежит определять с учетом величин модуля упругости бетона в отдельных частях плотины по формулам:
(24)
(25)
где Ared, Ired - соответственно площадь, м2, и момент инерции, м4, приведенного горизонтального сечения контрфорса;
xu, xt - расстояния от центра тяжести приведенного сечения контрфорса соответственно до верховой и низовой граней, м:
Eb1, Eb2, Eb3, - модули упругости бетона соответственно контрфорса, верхового и низового оголовков, МПа, принимаемые в соответствии с пп. 5.17, 5.18;
N, М ‑ см. П.7.20.
Размеры приведенного сечения контрфорса (черт. 13) определяются из условий:
в направлении вдоль потока размеры приведенного и действительного сечения контрфорса равны;
в направлении поперек потока размеры приведенного сечения контрфорса ti,red, м, определяются по формуле
ti,red = , (26)
где ti и еb1 - соответственно толщина, м, и модуль упругости бетона, МПа, отдельных частей контрфорса.
Черт. 13. Схема к определению размеров приведенного сечения контрфорса
1 - контур приведенных сечений оголовков в случав приведения их модулей упругости бетона еb2 и еb3 к модулю упругости бетона контрфорса еb1 (при еb3 > еb2 > еb1)
В формулах (24) и (25) нормальные растягивающие силы и напряжения приняты со знаком „плюс", сжимающие - со знаком „минус"; изгибающий момент по часовой стрелке принят со знаком "плюс" против часовой стрелки - со знаком "минус".
8.21. Условия прочности контрфорсов плотин, рассчитываемых на сокращенный состав нагрузок и воздействий эксплуатационного периода, даны в табл. 14, где: gn, glc, gcd, sз, Rb ‑ см. п. 7.18; , , , gw, ‑ см. п. 7.20.
Таблица 14
Во ветх точках тела контрфорса при основных и всех особых сочетаниях нагрузок и воздействий: gn glc |sз| £ gcd Rb*
| |||
У верховой грани сооружений | |||
Конструктивные | Основные | Особые сочетания | |
особенности плотин и расчетные сечении | сочетания нагрузок | не включающие сейсмические воздействия | включающие сейсмические воздействия |
А. Массивно-контрфорсные плотины Горизонтальные сечения тела плотины |
< 0* || ³ 0,25 gw, |
£ 0 | £ 0 |
Контактное сечение | £ 0 | £ 0 | £ 0 |
Б. Плотины с арочными и плоскими напорными перекрытиями Горизонтальные сечения тела плотины |
< 0* || ³ 0,25 gw, |
< 0* || ³ 0,25 gw, |
£ 0 |
Контактное сечение | £ 0 | £ 0 | £ 0 |
* Если на некоторой части напорной грани плотины не выполняются указанные условия прочности, то на этом участке верховой грани следует предусматривать дополнительные меры по гидроизоляции и предотвращению недопустимого раскрытия строительных швов. |
8.22. Расчет напорных перекрытий на прочность в зависимости от класса и высоты контрфорсной плотины следует выполнять на те же нагрузки и воздействия и их сочетания, что и расчет прочности контрфорсов.
При расчете верхового оголовка массивно-контрфорсной плотины на прочность методом сопротивления материалов принимается, что к оголовку на участке его примыкания к контрфорсу прикладываются равномерно распределенные нормальные силы, уравновешивающие внешнюю нагрузку на оголовок; при расчете методами теории упругости оголовок рассматривается как жестко защемленный в тело контрфорса.
В расчетах арочного напорного перекрытия на прочность методами сопротивления материалов рассматривается однопролетная арка, жестко заделанная в контрфорсы, а при расчете методами теории упругости - однопролетная цилиндрическая оболочка, заделанная в контрфорсы.
Плоские напорные перекрытия следует рассматривать при расчете методам и сопротивления материалов как однопролетную, свободно опертую на контрфорсы балку, а при расчете методами теории упругости - как однопролетную, свободно опертую плиту.
8.23. При расчетах оголовков массивно-контрфорсных плотин на прочность, независимо от высоты сооружения, во всех точках оголовка должны выполняться условия прочности:
при расчете на основное и особые сочетания нагрузок и воздействий, не включающие сейсмические воздействия:
gn glc sz £ 0,75gcd Rbt;
gn glc sz £ 0,75gcd Rbt;
при расчете на особые сочетания нагрузок и воздействий, включающие сейсмические воздействия:
gn glc sz £ gcd Rbt;
gn glc sz £ gcd Rb,
где sz - нормальные напряжения, МПа, действующие по вертикальным площадкам, перпендикулярным к продольной оси плотины;
gn, glc, gcd, Rb ‑ см. п. 7.18;
Rbt ‑ см. п. 7.29.
Условия прочности арочных и плоских напорных перекрытий следует принимать согласно указаниям СНиП II-56-77.
В зонах оголовка массивно-контрфорсной плотины, испытывающих растяжение в направлении оси плотины, следует предусматривать конструктивное армирование.
824. Расчет контрфорса на прочность в направлении поперек потока производится на сейсмические воздействия, направленные вдоль оси плотины, и на гидростатическую нагрузку, если между контрфорсами плотины располагаются водосбросы.
Контрфорсы плотин в расчетах на прочность при изгибе в направлении поперек потока рассматриваются как вертикальные треугольные плиты, защемленные в основание. При расчете контрфорса на основное и особые сочетания нагрузок и воздействий, не включающие сейсмические, верховая и низовая грани плиты принимаются свободными; при расчете на особое сочетание нагрузок, содержащее сейсмические воздействия, верховая грань, а при наличии низового перекрытия - и низовая грань плиты рассматриваются как свободно опертые. Жесткость плиты определяется с учетом верхового и низового оголовков.
При расчете контрфорсов на прочность в плоскости поперек потока независимо от высоты и класса сооружения для боковых граней контрфорсов следует соблюдать условия прочности:
при расчете на основные и особые сочетания нагрузок и воздействий, не включающие сейсмические воздействия,
sy £ 0;
при расчете на особое сочетание нагрузок и воздействий, включающее сейсмическое воздействие,
dt £ 0,2 t1
где sy - суммарные нормальные напряжения по горизонтальным площадкам, определенные расчетами прочности контрфорса в плоскости вдоль потока и в плоскости поперек потока:
dt - глубина зоны действия растягивающих напряжений у боковой грани контрфорса;
t1 - толщина контрфорса.
В схемах расчета контрфорсов на изгиб в плоскости поперек потока следует учитывать конструкцию водосбросных устройств и других элементов, повышающих жесткость сооружения в этом направлении.
8.25. Расчет элементов контрфорсной плотины на местную прочность следует производить на те же сочетания нагрузок и воздействий, что и расчет общей прочности плотины.
Расчет местной прочности водосливного носка, быков, конструкций водоприемных отверстий турбинных водоводов и элементов строительных и эксплуатационных водосбросов, определение местных напряжений вокруг отверстий и других проемов в контрфорсах должен выполняться в соответствии с п.7.24.
Расчет консольных выступов контрфорсов плотин с арочными и плоскими перекрытиями на местную прочность, а также расчет плит низового перекрытия надлежит производить согласно указаниям СНиП II-56-77.
8.26. Расчет устойчивости контрфорсных плотин надлежит производить в соответствии с пп. 7.26, 7.27.
Для массивно-контрфорсных плотин следует выполнять расчет устойчивости отдельно стоящих секций; для плотин с арочными и плоскими перекрытиями- отдельно стоящих контрфорсов.
8.27. Глубину заделки крупных разрывных нарушений в скальном основании следует определять по результатам расчета напряженного состояния плотины совместно со скальным основанием с учетом неоднородности основания, при этом должны выполняться условия прочности п. 8.18.
8.28. Расчет прочности контрфорсных плотин и их элементов в строительный период следует выполнять в соответствии с п. 7.29.
829. Бетонные конструкции контрфорсных плотин всех классов, независимо от высоты сооружений, следует рассчитывать по образованию трещин от температурных воздействий в соответствии с п. 7.30.