РАСЧЕТЫ ПЛОТИН НА ПРОЧНОСТЬ И УСТОЙЧИВОСТЬ
6.47. Расчеты плотин на нескальных основаниях на прочность и устойчивость следует производить в соответствии с указаниями разд. 5 и настоящего раздела.
6.48. Величины контактных напряжений по подошве плотин на нескальных основаниях надлежит определять согласно требованиям СНиП II-16-76 и настоящего раздела.
При расчете нормальных контактных напряжений методами сопротивления материалов величины напряжений, МПа, в угловых точках фундаментной плиты секции плотины следует определять по формуле
(6)
где N - нормальная сила (с учетом противодавления), МН;
А - площадь подошвы секции плотины, м2:
Мx, My - изгибающие моменты относительно главных осей инерции подошвы плотины, МН×м;
Wx, Wy - моменты сопротивления подошвы плотины для соответствующих угловых точек А, В, С и D относительно главных осей инерции, м3.
6.49. При раздельном возведении быков, устоев и фундаментной плиты плотины на основании из песчаных грунтов реакция основания полностью возведенного сооружения должна определяться путем суммирования эпюры контактных напряжений для строительного периода под каждым элементом сооружения и эпюры напряжений, полученной от нагрузок, прикладываемых к сооружению после его омоноличивания.
Для основания плотины из глинистых грунтов контактные напряжения следует определять с учетом перераспределения их во времени.
6.50. Секции плотин I и II классов следует рассчитывать на общую прочность как пространственные конструкции совместно с упругим основанием методами строительной механики или теории упругости с учетом перераспределения усилий вследствие трещинообразования.
Предварительные расчеты прочности плотин I и II классов, а плотин III и IV классов во всех случаях допускается производить приближенно, рассматривая их работу раздельно в поперечном (вдоль потока) и в продольном (поперек потока) направлениях в соответствии с требованиями пп. 6.52 - 6.53.
6.51. В случаях, когда схема расчета плотины на общую прочность не учитывает особенности работы отдельных элементов (фундаментная плита, быки, водослив и др.) и приложения к ним местных нагрузок, указанные элементы следует дополнительно рассчитывать на местную прочность. Расчетные усилия, напряжения и количество арматуры в различных сечениях плотины следует определять с учетом результатов расчетов как на общую прочность секции плотины, так и на местную прочность отдельных элементов.
Расчет плотины на общую прочность
6.52. Расчет общей прочности плотины в поперечном направлении следует производить:
водосливной плотины - как ребристой конструкции, ребрами жесткости которой являются быки и полубыки;
двухъярусной плотины и плотины с глубинными водосбросами - как конструкции коробчатого вида.
В расчетное сечение следует вводить только часть быков и полубыков по высоте. Допускается ограничивать расчетную высоту быков и полубыков наклонными плоскостями, проходящими под углом 45° к горизонтали через крайние точки сопряжения с фундаментной плитой.
Аналогично должна ограничиваться высота расчетного сечения водослива.
6.53. Расчет общей прочности секции плотины в продольном направлении следует производить:
водосливной плотины - как балки на упругом основании;
двухъярусной плотины и плотины с глубинными водосбросами - как рамной конструкции на упругом основании.
При расчете общей прочности секции водосливной плотины в продольном направлении массив водослива вводится в расчетное сечение только в случае отсутствия температурных швов в пролете водослива. При наличии температурных швов между телом водослива и быком и полубыком в расчетное сечение следует вводить часть водослива, ограниченную плоскостями, проходящими через основание шва под углом 45° к горизонтали.
При расчете общей прочности в продольном направлении секции двухъярусной плотины или плотины с донными водосбросами фундаментную плиту, пролетные конструкции водосброса, быки и полубыки в расчетные сечения следует включать полностью.
Расчет анкерного понура
6.54. Распределение полной горизонтальной сдвигающей силы между анкерным понуром и плотиной независимо от вида грунта основания надлежит определять с учетом упругой деформации грунта в их основании и растяжения арматуры понура по методу коэффициента сдвига и упругого слоя конечной глубины.
Метод коэффициента сдвига применим для определения усилия, воспринимаемого анкерным понуром, в случаях когда на протяжении всей длины понура отсутствует состояние предельного равновесия, т.е. соблюдается условие
tтах < tlim = Риа tgj + c,
где tтах ‑ наибольшее касательное напряжение под понуром, МПа;
tlim - касательное напряжение под понуром, соответствующее состоянию предельного равновесия, МПа;
Риа - интенсивность вертикального давления на понур, МПа;
j, с - соответственно расчетные значения угла внутреннего трения, град, и удельного сцепления грунта основания, МПа.
В расчетах допускается принимать tтах = 0,8 tlim.
6.55. По методу коэффициента сдвига горизонтальную силу, МН, воспринимаемую секцией понура, в зависимости от характера распределения площади сечения арматуры по длине понура следует определять при распределении по:
треугольнику - по формуле
Q¢ua = (7)
прямоугольнику
Q¢u¢a = (8)
трапеции
Q¢u¢a¢ = Q¢ua + (Q¢u¢a - Q¢ua) (9)
где Q - полная сдвигающая сила, действующая на секцию плотины, МН;
Kx, K1,x ‑ коэффициенты постели при сдвиге для грунтов основания соответственно понура и плотины, МН/м3;
lа, b - соответственно длина понура и ширина подошвы плотины, м;
I0, I1 - бесселевы функции чисто мнимого аргумента;
- площадь сечения арматуры соответственно в конце и в начале (в месте примыкания к плотине) понура, м2;
a - величина, характеризующая упругие свойства понура и его основания, определяемая по формуле
(10)
здесь Еs - модуль упругости арматуры, МПа, принимаемый в соответствии со СНиП II-56-77;
bda - ширина расчетного участка понура, равная длине секции плотины.
Коэффициент постели при сдвиге, МН/м3, определяется по формуле
Кх = Кy , (11)
где Ку - коэффициент постели при сжатии, МН/м3;
v - коэффициент Пуассона грунта;
y -коэффициент, зависящий от соотношения стороны подошвы фундамента (понура или плотины) в направлении действия сдвигающей силы (la или b) к длине секции плотины la, принимаемый по табл. 9.
Таблица 9
Соотношение сторон подошвы фундамента | Коэффициент y |
0,10 | 0,73 |
0,20 | 0,68 |
0,33 | 0,63 |
0,50 | 0,59 |
1,0 | 0,50 |
2,0 | 0,41 |
3,0 | 0,37 |
5,0 | 0,32 |
10 | 0,27 |
Величину коэффициента постели при сжатии Ку следует определять с учетом данных полевых исследований.
6.56. Величину горизонтальной силы, воспринимаемой понуром, следует учитывать при проверке устойчивости плотины на сдвиг при определении расчетного значения обобщенной силы предельного сопротивления.