ПРИЛОЖЕНИЕ 9*
Рекомендуемое
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПЛОТИН СО СТАЛЬНЫМИ ДИАФРАГМАМИ
1. Грунтовые плотины со стальными диафрагмами могут быть рекомендованы: для строительства в северной строительно-климатической зоне; при отсутствии вблизи строительства грунтов, пригодных для устройства ядра, экрана или обратных фильтров; для районов с очень влажным климатом; во всех других случаях при соответствующем технико-экономическом обосновании их преимуществ перед другими видами плотин.
2. Плотины со стальными диафрагмами могут возводиться из каменной наброски, горной массы, песчаных, гравийных, галечных, дресвяных и щебеночных грунтов.
3. Стальные диафрагмы допускается применять в плотинах I - IV классов.
4. Стальную диафрагму рекомендуется располагать в теле плотины вертикально в плоскости, проходящей по оси гребня или по его верховой бровке.
5. Сопряжение стальной диафрагмы с основанием плотины и береговыми склонами должно осуществляться посредством бетонного зуба, плиты или цементационной потерны с устройством под опорным элементом диафрагмы периметрального шва из битумных или других гидроизоляционных материалов, либо другими способами, обеспечивающими смещение опоры диафрагмы по опорной плоскости при воздействии горизонтальных нагрузок, а также водонепроницаемость шва. С бетонными сооружениями, встроенными в плотину (водосброс, водоприемник и пр.), стальную диафрагму рекомендуется сопрягать заделкой ее в бетон устоев, но с устройством в ней в непосредственной близости от устоя вертикального деформационного шва-компенсатора, обеспечивающего смещения (без натяжения) диафрагмы под действием горизонтальных нагрузок.
6. Стальные диафрагмы следует выполнять из нелегированных углеродистых сталей с пределом прочности 300-400 МПа и относительным удлинением 20-30 %. В условиях длительного воздействия на диафрагму низких температур наружного воздуха (минус 40 °С и ниже) по условиям производства работ рекомендуется применять сталь спокойного плавления типа ВСт3Гпс2 или ВСт3ГпсЗ.
7. В стальной диафрагме следует предусматривать вертикальные и горизонтальные деформационные швы, местоположение которых определяется соответствующими расчетами.
8. Количество и местоположение вертикальных деформационных швов в диафрагме назначаются исходя из эпюры ее плановых горизонтальных смещений от действия гидростатического давления с учетом возможных местных деформаций тела плотины, пересеченности рельефа створа, геологического строения основания. Обязательным следует считать устройство в диафрагме вертикальных швов в местах резкого излома поверхности основания (седловине, бугре, бортах каньона и др.), а также в местах заделки диафрагмы в устои бетонных сооружений и на границах участков основания, сложенных грунтами, резко отличающимися по деформативным свойствам.
9. Количество и местоположение горизонтальных деформационных швов в стальной диафрагме назначают расчетом из условия обеспечения прочности диафрагмы на сжатие, которое возникает вследствие трения о ее поверхности грунта призм плотины при их осадке и действия веса диафрагмы. Напряжение в диафрагме s определяют по формуле
(1)
где Q - вес диафрагмы;
N - нагрузка на диафрагму от трения грунта;
Rу - расчетное сопротивление стали сжатию по пределу текучести;
- коэффициент надежности по ответственности;
Aп - площадь поперечного сечения диафрагмы (расчет ведения на единицу длины плотины).
Нагрузку на диафрагму на глубине х от трения тела плотины определяют как произведение бокового давления на нее грунта на коэффициент трения грунта по стали:
N1(x) = 
(r1l1 + r2l2 + r3)gf, (2)
r1; r2; r3 - соответственно, плотность грунта верховой и низовой призм плотины и воды;
l1 и l2 - коэффициенты бокового давления грунта призм плотины на диафрагму;
g - ускорение силы тяжести;
f - коэффициент трения грунта тела плотины по поверхности стальной диафрагмы;
х - глубина расположения расчетного сечения от гребня плотины.
Расстояние х1 от гребня плотины до первого горизонтального деформационного шва определяют подбором. Задавшись предварительно толщиной диафрагмы и ординатой х1, определяют значения Q(х1) и N(х1), а также проверяют условие прочности (1).
Местоположение второго третьего и всех последующих швов определяют последовательными расчетами напряженного состояния фрагментов диафрагмы, расположенных между двумя соседними швами с ординатами хn и хn+1. В этом случае нагрузку N(х) вычисляют как разность
N(х) = N(х n+1) - N(хn). (3)
В опорном фрагменте диафрагмы в пределах зоны его изгиба, равной отношению 
, в формуле (1) учитывают влияние опорного момента и силы трения опоры по основанию (k - коэффициент постели, EI - жесткость диафрагмы).
Для предварительного проектирования схемы разрезки диафрагмы горизонтальными деформационными швами рекомендуются графики, приведенные на черт. 1.
Черт. 1. Зависимость расстояния между горизонтальными швами диафрагмы по высоте L от толщины диафрагмы d, величины коэффициента трения грунта по диафрагме f и высоты диафрагмы Н
10. В местах расположения в диафрагме вертикальных швов устраивают также поперечные (герметичные) деформационные швы в ее опорном элементе по типу, приведенному на черт. 2.
Черт. 2. Устройство деформационного шва в опорном элементе диафрагмы
1 - диафрагма, соединенная с бетонным зубом; 2 - уплотнение деформационного шва опорного элемента; 3 - опорный элемент диафрагмы; 4 - покрытие из битумматов; 5 - бетонный зуб
11. Значения коэффициентов трения песчаных, гравийных и галечных грунтов тела плотины или переходных слоев по стальной диафрагме рекомендуется назначать по графикам черт. 3 с последующим их уточнением специальными испытаниями для конкретных случаев.
Черт. 3. Зависимость коэффициентов трения грунтов по стальной диафрагме от их крупности и влажности
1 - грунт влажностью 2-7 %; 2 - грунт влажностью 100 %; 3 - грунт при покрытии диафрагмы битумом
12. Окончательные размеры конструктивных элементов профиля плотины, ее подземного контура, толщины диафрагмы, шага деформационных швов уточняют по данным статических, динамических и фильтрационных расчетов плотины.
13. Для определения горизонтальных смещений и прогибов диафрагмы рекомендуется использовать методику ее расчета по схеме балки конечной жесткости на упругом податливом основании, в качестве которого рассматривается низовая призма плотины. Податливость низовой призмы выражается коэффициентом постели k, изменяющимся по ее высоте.
смещение опоры диафрагмы имитируется в расчетной схеме введением в опорное сечение реактивной силы трения То и момента Мо (черт. 4).
Черт. 4. Схема расчета диафрагмы как балки на упругом основании
Р(х) - расчетная нагрузка на диафрагму; dр(х) - реактивные напряжения в грунте низовой призмы; Мо, То - реактивные соответственно момент и сила трения, действующие в опоре диафрагмы; хi - смещения диафрагмы; Н - высота диафрагмы
14. Напряженно-деформированное состояние плотины со стальной диафрагмой рекомендуется рассчитывать численными методами в постановке упругой или упругопластической задачи с учетом поэтапного ее возведения и наполнения водохранилища. При расчете плотины с подвижной в опоре диафрагмой рекомендуется учитывать проскальзывание боковых призм плотины по основанию вблизи диафрагмы введением в расчетную схему на указанных участках скользящих опор (черт. 5).
Черт. 5. Схема расчета плотины с диафрагмой по методу конечных элементов с учетом проскальзывания грунта тела плотины по основанию и диафрагме
Т - сила трения
В расчетах необходимо учитывать собственный вес с учетом взвешивающего действия воды, гидростатическое давление, силы трения боковых призм по диафрагме и в ее опорном сечении.
15. Исходя из того, что тонкая стальная диафрагма практически полностью передает активную горизонтальную нагрузку низовой призме, общую статическую устойчивость низовой призмы рекомендуется проверять на плоский сдвиг по поверхности основания.
16. Толщину стальной диафрагмы при соответствующем обосновании можно назначать, допуская работу стали в конструкции на пределе ее текучести. Диафрагма должна отвечать требованиям коррозионной долговечности.
Для северной строительно-климатической зоны значение толщины стальной диафрагмы с учетом коррозии и оценку ее долговечности рекомендуется производить исходя из расчетных значений скорости равномерной коррозии стали в водно-грунтовой среде иt = 0,004-0,005 мм/год, а также графика, приведенного на черт. 6, и формулы
иt = 
(4)
где t - длительность коррозии, годы.
Черт. 6. Изменение средней скорости коррозии стальной диафрагмы в водно-грунтовой среде северной строительно-климатической зоны
В условиях развития язвенной коррозии диафрагму рекомендуется оборудовать системой электрохимической (катодной) защиты. Расчетную скорость язвенной коррозии стальной диафрагмы в условиях северной строительно-климатической зоны рекомендуется принимать 0,02-0,05 мм/год.
При монтаже диафрагмы в ней рекомендуется устраивать сплошную полосу заземления.
Разъяснение по п. 2.12 СНиП 2.06.05-84
В связи с поступающими просьбами дать разъяснения по определению величин, входящих в формулу (1) п. 2.12 СНиП 2.06.05-84 «Плотины из грунтовых материалов», Главтехнормирование Госстроя СССР дает следующее пояснение.
Отметку гребня плотины следует назначать на основе расчета необходимого возвышения его над расчетным уровнем воды, определяемого по формуле (1) п. 2.12.
При определении первых двух слагаемых в формуле (1) следует принимать обеспеченности скорости ветра для расчета элементов волн, наката и нагона при основном сочетании нагрузок и воздействий (при НПУ) - по СНиП 2.06.04-82, при особом сочетании нагрузок и воздействий (при ФПУ) эти обеспеченности принимаются: для I-II классов сооружений - 20 %, для III класса - 30 %, для IV класса- 50 %.
Запас «а» для всех классов плотин следует принимать не менее 0,5 м.